Yakushev utskiftbarhetsstandardisering og tekniske målinger pdf. Utskiftbarhet, standardisering og tekniske målinger

Tester med svar i fagområdet "Utskiftbarhet, standardisering og tekniske målinger" Alternativ 2

Design problemer tester

69 På tegningen av delen er de maksimale avvikene angitt som følger: D - 0,012. Angi riktig toleranse.

70 På tegningen av delen er størrelsen vist som følger: Ф 24 - 0,012. Spesifiser den største størrelsesgrensen.

71 På tegningen av delen er størrelsen vist som følger: Ф 24 - 0,012. Oppgi den minste størrelsesgrensen.

72 Gitt: nominell størrelse d n \u003d 40 mm, den største grensestørrelsen d m a x \u003d 40,016 mm, toleranse Td \u003d 0,026 mm. Bestem den minste størrelsesgrensen

73 Spesifisert: nominell størrelse d n \u003d 230 mm, lavere avvik - 0,016 mm, toleranse Td \u003d 0,026 mm. Bestem øvre avvik

74 Gitt: nominell størrelse d n \u003d 10 mm, den minste begrensningsstørrelse d m i n \u003d 10,015 mm, toleranse Td \u003d 0,026 mm. Bestem den største størrelsesgrensen

75 På tegningen er hullstørrelsen merket F 56 + 0,00 5, den faktiske størrelsen er 56,15 mm. Bestem egnetheten til hullet

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

76 På tegningen er hullstørrelsen merket F 56 + 0,00 5, den faktiske størrelsen er 56,010 mm. Bestem hullets egnethet

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

77 På tegningen er hullstørrelsen merket F 56 + 0,00 5, den faktiske størrelsen er 56,00 mm. Bestem egnetheten til hullet

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

78 På tegningen er størrelsen på skaftet merket med F 35, den faktiske størrelsen er 35,00 mm. Bestem sjaktens egnethet

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

79 På tegningen er størrelsen på skaftet festet til F 35 + 0,00 5, den faktiske størrelsen er 35,00 mm. Bestem sjaktens egnethet

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

80 På tegningen er størrelsen på skaftet festet til F 35 + 0,00 5, den faktiske størrelsen er 35,15 mm. Bestem sjaktens egnethet

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

81 På tegningen er akselstørrelsen festet til Ф 35 + 0,00 5, målene på den målte delen er 35,015 mm og 35,005 mm. Bestem sjaktens egnethet hvis avviket fra rundhet ikke er mer enn halvparten av toleransen.

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

82 På tegningen er akselstørrelsen festet til Ф 35 + 0,00 5, dimensjonene til den målte delen er 35,008 mm og 35,005 mm. Bestem sjaktens egnethet hvis avviket fra rundhet ikke er mer enn halvparten av toleransen.

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

83 På tegningen er akselstørrelsen festet til Ф 35 + 0,00 5, målene på den målte delen er 35,00 mm og 35,005 mm. Bestem sjaktens egnethet hvis avviket fra rundhet ikke er mer enn halvparten av toleransen.

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

84 På tegningen er akselstørrelsen festet til Ф 35 + 0,00 5, målene på den målte delen er 35,019 mm og 35,020 mm. Bestem sjaktens egnethet hvis avviket fra rundhet ikke er mer enn halvparten av toleransen.

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

85 På tegningen er hullstørrelsen merket F 35 + 0,00 5, målene på den målte delen er 35,015 mm og 35,005 mm. Bestem hullets egnethet hvis avviket fra rundhet ikke er mer enn halvparten av toleransen.

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

86 På tegningen er hullstørrelsen merket F 35 + 0,00 5, målene på den målte delen er 35,014 mm og 35,010 mm. Bestem hullets egnethet hvis avviket fra rundhet ikke er mer enn halvparten av toleransen.

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

87 På tegningen er hullstørrelsen merket F 35 + 0,00 5, målene på den målte delen er 35,015 mm og 35,018 mm. Bestem hullets egnethet hvis avviket fra rundhet ikke er mer enn halvparten av toleransen.

2) ekteskapet er uopprettelig

3) vi fikser ekteskapet

88 Hulldiameteren på tegningen er betegnet 100 + 0,02. Ved hvilken av de angitte faktiske dimensjonene skal delen avvises?

Introduksjon

1 Formål med arbeidet

2 Beregningsdata

3 Beregning av kalibre

4 Beregning av skrueforbindelsen

5 Landinger av rullende lagre

6 Beregning av dimensjonale kjeder

Litteratur

Introduksjon

Når moderne utvikling vitenskap og teknologi, med organisert masseproduksjon, er standardisering basert på den utbredte innføringen av utbyttbarhetsprinsippene et av de mest effektive måtene å fremme fremgang på alle områder av økonomisk aktivitet og forbedre produktkvaliteten.

Dette kursarbeid utført for å konsolidere de teoretiske bestemmelsene i kurset, beskrevet i forelesninger og opplæring uavhengig arbeid med referanselitteratur.

1 Formål med arbeidet

1.1 For kompis som er spesifisert i oppgaven, beregne og velg en standard passform med interferens eller klaring

1.2 For en rullende lagerenhet med konstant belastning i retningen, beregne passformen for den sirkulasjonsbelastede ringen og velg passformen for den lokalt belastede ringen.

1.3 Tegn diagrammer over plasseringen av toleransefeltene for lagerringer, aksel og hus. Bestem alle nominelle gjengeparametere, toleranser og avvik for denne gjengede tilkoblingen.

2 Beregning av interferenspasning

Beregningen av interferenspasninger utføres for å sikre forbindelsenes styrke, det vil si fraværet av forskyvning av parringsdelene under påvirkning av eksterne belastninger, og styrken til de sammenpassende delene.

Startdataene for beregningen er hentet fra oppgaven og oppsummert i tabell 1.

Tabell 1 - Startdata for beregning av interferenstilpasninger

Den minste beregningen av forstyrrelsen bestemmes ut fra tilstanden for å sikre forbindelsenes styrke (immobilitet), fra tilstanden for å sikre tjenestens formål med forbindelsen / 1, s.333 /.

Bare på handling T

bare på handling F og

Med samtidig handling F a og T:

I henhold til oppnådde verdier R den nødvendige verdien av den minste designinterferensen bestemmes

hvor E 1, E 2 - elastisitetsmodulen til materialene til henholdsvis hann- (aksel-) og hunn-delen (hull) i N / m 2;

fra 1, fra 2 Er Lamé-koeffisientene bestemt av formlene

Verdien av minimum tillatte tetthet bestemmes / 1, s.335 /

hvor g w- en endring som tar hensyn til knusing av ujevnheten i kontaktflatene til delene under forbindelsesdannelsen

g t - korreksjon, med tanke på forskjellen i arbeidstemperaturen til deler t 0 og t d og bygge temperaturer t Lør, forskjellen i koeffisientene for lineær utvidelse av materialene til delene som skal sammenføyes ( en D og en d),

Her Dt D = t D - 20 ° - forskjellen mellom arbeidstemperaturen til delen og hullet og den normale temperaturen;

Dt d = t d - 20 ° - forskjellen mellom skaftets temperatur og normal temperatur;

en D, en d – koeffisienter for lineær utvidelse av materialer av deler med hull og aksel.

g c - en korreksjon som tar hensyn til svekkelsen av interferensen under handling av sentrifugalkrefter; for solid aksel og identiske materialer av leddede deler

hvor u - perifer hastighet på yttersiden av hylsen, m / s;

r - materialtetthet, r/cm 3 .

g P - et tilsetningsstoff som kompenserer for reduksjonen i tetthet under gjentatte trykk; bestemt empirisk.

Bestem det maksimalt tillatte spesifikke trykket

Som

Verdien av den største designinterferensen bestemmes

Verdien av maksimal tillatt tetthet bestemmes, med tanke på endringene

hvor g oud - koeffisient for økning i spesifikt trykk i endene av dekkdelen;

g t - en korreksjon for driftstemperaturen, som bør tas i betraktning hvis interferensen øker.

Passformen er valgt fra tabellene i systemet for toleranser og passer / 1, s.153 /.

Forholdene for valg av passform er som følger:

- maksimal tetthet

- minimum forstyrrelser

Den nødvendige kraften beregnes når du presser de monterte delene,

hvor f n - friksjonskoeffisient under pressing, f n=(1,15…1,2)f;

P maks - maksimalt spesifikt trykk ved maksimal tetthet

Basert på innhentede data (vedlegg B) tegner vi et diagram over plasseringen av "hull" og "aksel" toleranse felt.

Skjemaet for beregning av interferenstilpasning er vist i figur 1.

Figur 1 - Skjema for beregning av interferenspasning

Beregningen av interferenstilpasninger ble utført på en datamaskin og resultatet av beregningen er gitt i (vedlegg B).

Vi velger passform i henhold til tabellene i toleranse- og passformsystemet. Utvalgsvilkårene er som følger:

a) maksimum interferens N max i valgt passform ikke skal være

mer:

b) minimum interferens N min i passformen skal være større:

Siden minimumsbetingelsen er oppfylt, velger vi denne passformen.

Den grafiske plasseringen av d50 H8 / g8-toleransefeltene er vist i figur 2.

UTSKIFTBARHET, STANDARDISERING OG TEKNISKE MÅLINGER

Du kan laste ned boka i pdf-format på slutten av beskrivelsen.

Kapittel 1. Grunnleggende begreper om utskiftbarhet og systemer for toleranser og anfall

1.1. Konseptet med utskiftbarhet og dens typer
1.2. Konseptet med nominelle, faktiske og begrensende dimensjoner, maksimale avvik, toleranser og tilpasninger
1.3. Enhetlige prinsipper for å konstruere toleranser og passer for typiske skjøter av maskindeler og andre produkter
1.4. Funksjonell utskiftbarhet
1.5. Prinsipper for valg av toleranser og pasninger

Kapittel 2. Grunnleggende konsept for standardisering

2.1. Statlig system for standardisering
2.2. Kort informasjon om internasjonal standardisering

Kapittel 3. Metodiske grunnlag for standardisering

3.1. Prinsipper som definerer vitenskapelig organisering av standardiseringsarbeid
3.2. Standardisering av parametriske maskiner
3.3. Forening og aggregering av maskiner. Indikatorer på nivået av enhet og standardisering
3.4. Omfattende og avansert standardisering
3.5. Komplekse systemer med generelle tekniske standarder
3.6. Klassifisering og koding av teknisk og økonomisk informasjon
3.7. Produktstandardisering og monteringsenheter av ikke-geometriske parametere
3.6. Rollen til forening, aggregering og standardisering for å forbedre kvaliteten på maskiner og effektiviteten i deres produksjon, økonomisk effektivitet av standardisering

Kapittel 4. Standardisering og kvalitet på maskiner

4.1. Konseptet med kvalitets- og produktkvalitetsindikatorer
4.2. Metoder for å vurdere kvalitetsnivået på maskiner. Optimal kvalitetsnivå
4.3. Statistiske indikatorer for produktkvalitet
4.4. Statistiske metoder produktkvalitetsstyring
4.5. Systemer for styring av produktkvalitet
4.6. Sertifisering av kvalitetssertifisering av industrielt produkt
4.7. Matematisk modell optimalisering av parametere for standardiseringsobjekter

Kapittel 5. Metrologi og tekniske målinger

5.1. Generelle begreper
5.2. Standarder. Mål på lengde og vinkelmål
5.3. Universelle måleinstrumenter
5.4. Måleplanleggingsmetoder
5.5. Kriterier for evaluering av målefeil

Kapittel 6. Prinsipper for konstruksjon av måleinstrumenter og kontrollinstrumenter

6.1. Valg av presisjon
6.2. Inversjonsprinsipp
6.3. Prinsipper for konstruksjon av måle- og kontrollinstrumenter
6.4. Prinsippet om å kombinere kontrollfunksjoner med teknologiske prosesskontrollfunksjoner

Kapittel 7. Automatisering av måling, kontroll, valg og prosessering av resultater

7.1. Automatisert armatur
7.2. Kontroller halvautomatiske maskiner og automatiske systemer
7.3. Aktive kontrollenheter Jeg selvjusterende kontrollsystemer
7.4. Automatisering av måleresultatebehandling og design av kontrollprosesser

Kapittel 8. Rasjonering, metoder og verktøy for å måle og kontrollere avvik i form, plassering, ruhet og bølgning av overflater på deler

6.1. Klassifisering av avvik geometriske parametere detaljer
8.2. System for standardisering av avvik i form og plassering av overflater på deler
8.3. Betegnelse på tegningene av toleranser for form og plassering av overflaten til deler
8.4. Standardiseringssystem og betegnelse på overflateruhet
8.5. Overflatebølgning av deler
8.6. Innflytelsen av ruhet, bølgelighet, avvik i form og plassering av overflaten til deler på maskinens utskiftbarhet og kvalitet
8.7. Metoder og verktøy for å måle og overvåke formavvik, plassering og overflateruhet

Kapittel 9. Utskiftbarhet, metoder og måleinstrumenter i kontrollen av glatte sylindriske skjøter

9.1. Grunnleggende operasjonelle krav og toleransesystem for landing av glatte sylindriske fuger
9.2. Betegnelse på grenseavvik og landinger i tegningene
9.3. Beregning og valg av landinger
9.4. Databruk for beregning av landinger
9.6. System med toleranser og passer for rullende lagre
9.6. Glatte målere for størrelser opp til 600 mm

Kapittel 10. Vinkeltoleranser. Utskiftbarhet av koniske forbindelser

10.1. Hjørnetoleransesystem
10.2. System med toleranser og tilpasninger av koniske forbindelser
10.3. Metoder og metoder for kontroll av vinkler og tapers

Kapittel 11. Beregning av toleranser for dimensjoner inkludert i dimensjonale kjeder

11.1. Dimensjonal kjedeklassifisering. Grunnleggende termer og definisjoner
11.2. Metode for å beregne dimensjonsmål, sikre fullstendig utskiftbarhet
11.3. Sannsynlighetsteoretisk metode for beregning av dimensjonal ispey
11.4. Gruppeutskiftbarhetsmetode. Selektiv montering
11.5. Regulering og tilpasningsteknikker
116. Beregning av plane og romlige dimensjonskjeder
11.7. Dataprogram for løsning av dimensjonale kjeder

Kapittel 12. Utskiftbarhet, metoder og måleinstrumenter og kontroll av gjengede forbindelser

12.1. Grunnleggende operasjonelle krav til gjengede tilkoblinger
12.2. Grunnleggende parametere og en kort beskrivelse av montering av sylindriske gjenger
12.3. Generelle prinsipper sikre utskiftbarhet av sylindriske gjenger
12.4. Systemer med toleranser og tilpasninger av metriske tråder
12.5. Innflytelse av gjengeproduksjonsnøyaktighet på styrken av gjengede forbindelser
12.6. Kjennetegn og utskiftbarhet av kinematiske tråder
12.7. Metoder og metoder for kontroll og måling av nøyaktigheten til sylindriske gjenger

Kapittel 13. Utskiftbarhet, metoder og målinger for å måle og kontrollere utstyr og ormehjul

13.1. Grunnleggende drifts- og presisjonskrav til girstasjoner
13.2. Toleransesystem for tannhjul
13.3. Toleranser av skrå gir
13.4. Toleranser av spiralformede tannhjul
13.5. Metoder og målinger for måling og kontroll av tannhjul og tannhjul

Kapittel 14. Utskiftbarhet av tastetilkoblinger og splineforbindelser

14.1. Toleranser og anfall av tastede forbindelser
14.2. Toleranser og anfall av splineforbindelser
14.3. Nøyaktighetskontroll av splineforbindelser

Introduksjon

For forfremmelse teknisk nivå og produktkvalitet, vekst i arbeidsproduktivitet, sparing av arbeidskraft og materielle ressurser, er det nødvendig å utvikle og forbedre standardiseringssystemer i alle sektorer av nasjonaløkonomien basert på innføring av prestasjonene innen vitenskap, teknologi og praktisk erfaring.

Det er nødvendig å styrke den effektive og aktive innflytelsen av standarder på produksjonen av produkter som tilsvarer deres tekniske og økonomiske indikatorer til det høyeste verdensnivået.

I dag, når produksjonen av en maskin krever samarbeid mellom hundrevis av bedrifter i forskjellige bransjer, kan ikke produktkvalitetsproblemer løses uten å utvide arbeidet med å forbedre systemet for utskiftbarhet, metrologisk støtte og forbedre metoder og metoder for produktkontroll. Derfor inkluderer opplæringen til en moderne ingeniør mestring av et bredt spekter av spørsmål knyttet til standardisering, utskiftbarhet og teknisk måling.

Kurset "Utskiftbarhet, standardisering og tekniske målinger" er den logiske konklusjonen av syklusen av generelle tekniske kurs i teorien om mekanismer og maskiner, metallteknologi, materialmotstand, maskindeler. Hvis andre kurs i syklusen tjener teoretisk grunnlag design av maskiner og mekanismer, bruk av standard maskindeler, deres styrke- og stivhetsberegninger, så vurderer dette kurset problemene med å sikre nøyaktigheten til geometriske parametere som en nødvendig forutsetning for utskiftbarhet og slike viktige kvalitetsindikatorer som pålitelighet og holdbarhet. Oppgavene med å forbedre kvaliteten på produksjon, drift og reparasjon av landbruksmaskiner kan vurderes grundig ved å bruke prinsippene om standardisering, utskiftbarhet og kontroll av etablerte tekniske forhold.

Målet med disiplinen er å utvikle kunnskap og praktiske ferdigheter for fremtidige ingeniører i å bruke og observere kravene til komplekse systemer med generelle tekniske standarder, utføre presisjonsberegninger og metrologisk støtte i produksjon, drift og reparasjon av landbruksmaskiner.

Som et resultat av å studere kurset og i samsvar med kvalifikasjonskarakteristikken til en maskiningeniør jordbruk skal vite: grunnleggende bestemmelser, begreper og definisjoner innen standardiseringsfeltet; statlig system standardisering og dens rolle i å akselerere vitenskapelig og teknologisk fremgang, intensivere produksjonen, forbedre kvaliteten på landbruksmaskiner og økonomisk effektivitet dens bruk; de viktigste spørsmålene om teorien om utskiftbarhet og tekniske målinger, reglene for å angi nøyaktighetsstandarder i design og teknologisk dokumentasjon; metoder for å beregne og velge standard landinger for typiske fuger til maskindeler; beregning av dimensjonale kjeder; innretning for måling av lineære og vinkelmengder, justering, driftsregler og valgprosedyre.

1. Beregning og valg av landinger av glatte sylindriske skjøter med spalte

Beregning og valg av landinger av glatte sylindriske skjøter utføres i følgende rekkefølge.

2. Velg universelle måleinstrumenter for delene som skal kobles til.

De første dataene for beregningen er:

Nominell tilkoblingsdiameter, d H \u003d 30 mm;

Tilkobling (lager) lengde, l \u003d 50 mm;

Vinkelhastighet, \u003d 70 rad / s;

Absolutt oljeviskositet ved driftstemperatur, \u003d 0,03 N-s / m2;

Gjennomsnittlig spesifikt trykk på bæreren, g \u003d 0,45 N / M 2

R zD \u003d 4 mikrometer og R zd \u003d 2. 5 mikron - verdien av overflateruheten til hylsen og akselen.

Figur: 1.1 Ordning for beregning av landinger for en bevegelig forbindelse

Det er kjent fra den hydrodynamiske teorien om smøring at forholdet mellom verdiene til h og S (fig. 1.1) i lagre av endelig lengde uttrykkes ved forholdet \u003d (1.1)

hvor h er tykkelsen på oljelaget i stedet for den nærmeste tilnærmingen av akseloverflatene og lagrene i arbeidsforhold, m; er gapet mellom akselen og lageret i hvile, m.

hS \u003d (μm 2)

Å vite verdien av produktet hS, bestem verdien av det mest fordelaktige gapet i skjøten:

\u003d 79 (μm)

Tatt i betraktning tilstedeværelsen av overflateruhet til delene som skal sammenføyes, er verdien av designgapet funnet:

Mellomrom \u003d (1.3)

I henhold til størrelsen på designgapet i henhold til tabellene over maksimale avvik på hull og sjakter (vedlegg 4 og 5), velges en passform som tilfredsstiller betingelsen

Ovennevnte tilstand oppfylles av standardtilpasning 30, laget i hullsystemet: maksimale avvik for hull 30H8 (); maksimale avvik for aksel 30e8 ().

For spesifisert passform:

S max \u003d ES-ei \u003d 33 - (- 0,073) \u003d 106 (μm) (1,5)

S min \u003d EI- es \u003d 0 - (- 40) \u003d 40 (μm) (1,6)

Den valgte passformen bør kontrolleres for væskefriksjon. Den minste tykkelsen på smørelaget bestemmes ved den største klaring for den valgte passformen

(1.7)

Vi sjekker om smøremiddellaget som gir væskefriksjon, er tilstrekkelig, kontrollert i henhold til tilstanden

(1.8)

Væskefriksjonsbetingelsen er oppfylt, noe som betyr at passformen er riktig.

Vi bestemmer de begrensende dimensjonene og toleransene for prosessering av skjøtdeler i henhold til valgt passform:

a) hull:

D max \u003d D H + ES (1,9)

maks \u003d 30 + 0. 033 \u003d 30. 033 (mm)

mln \u003d D H + EI (1,10)

mln \u003d 30 + 0 \u003d 30 (mm);

D \u003d D max - D mln \u003d ES-EI; (1.11)

D \u003d 30. 033-30 \u003d 0,033 (mm)

maks \u003d d H + es (1,12)

maks \u003d 30 + (- 0,040) \u003d 29. 96 (mm)

min \u003d d H + ei (1,13)

min \u003d 30 + (- 0,073) \u003d 29. 927mm)

d \u003d d max -d mln \u003d es-ei (1.14)

d \u003d 29. 96-29,927 \u003d 0,033 (mm)

Bestem landingstoleransen:

s \u003d S max -S min \u003d T D + Td (1,5)

Ts \u003d 33 + 33 \u003d 66 (mm).

Vi velger universelle måter å måle delene som skal sammenføyes, med tanke på at målingen foretas i individuell produksjon.

Valget av universelle måleinstrumenter tas med hensyn til metrologiske, design og økonomiske faktorer. Når du velger universelle måleinstrumenter, er det nødvendig at måleinstrumentets begrensningsfeil, lim, er lik eller mindre enn den tillatte målefeilen. dvs. slik at vilkåret er oppfylt:

For den vurderte tilkoblingen d H \u003d 30 mm, T D \u003d 33 μm, T d \u003d 33 μm, velger vi fra tabellen i vedlegg 3 for hullet 30H8 \u003d 10 μm; for aksel 30e8 \u003d 10 mikron.

Disse kravene er oppfylt (vedlegg 4) for et hull - en indikatorboringsmåler med et målehode med en verdifull inndeling på 0,001 mm, og for en aksel et spakemikrometer med en delingsverdi på 0,002 mm, hvis egenskaper er angitt i tabellen. elleve.

Tabell 1. 1. Startdata og egenskaper for de valgte måleinstrumentene

1.2 Beregning av utøvende dimensjoner for glatte målere

Ved fremstilling av begrensende kalibre, må deres utøvende dimensjoner holdes innenfor toleransene for kalibre som er fastsatt i standardene GOST 24853 - 81 (art. SEV 157 - 75).

La oss beregne arbeidsmålerne for å sjekke tilkoblingsdetaljene:

Siden for deler laget med en nøyaktighet på mer enn 6-20 kvalifikasjoner (aksel i henhold til IT6), utføres kontroll ved bruk av kalibre (stiftekalibre) i henhold til separate, begrensende og driftsmessige dimensjoner for pluggkaliberen.

Vi bestemmer begrensnings- og driftsdimensjonene til kaliberpluggene:

I henhold til vedlegg 1 for IT6 og størrelsesintervallet 18 ... 30 mm finner vi dataene for beregning av kalibreringspluggen. \u003d 5μm, Y \u003d 4μm, H \u003d 4μm.

Undersiden av måleren er plugger.

PR max \u003d D min + Z + H / 2 \u003d 30 + 0. 005 + 0. 004/2 \u003d 30. 007 (mm). (1. 16)

PR min \u003d D min + Z-H / 2 \u003d 30 + 0,005-0,004 / 2 \u003d 30. 001 (mm). (1. 17)

PR-måling \u003d D min -Y \u003d 30 - 0,004 \u003d 29. 996 (mm). (1. 18)

De utøvende dimensjonene på målerens gjennomgående og ikke-gjennomgående sider - plugger er deres største begrensende dimensjoner med en toleranse som er numerisk lik toleransen for fremstilling av måleren (minus).

Så for den gjennomgående siden av måleren - plugger, driftsstørrelsen:

PR isp \u003d 30. 007 -0. 004 (mm).

Ikke-passasjersiden av pluggmåleren:

IKKE maks \u003d D maks + H / 2 \u003d 30. 033 + 0. 004/2 \u003d 30. 035 (mm). (1. 19)

IKKE min \u003d D max -H / 2 \u003d 30. 033-0. 004/2 \u003d 30. 031 (mm). (1,20)

Så for den ikke-passerende siden av måleren - plugger, arbeidsstørrelsen:

IKKE bruk \u003d 30. 035 -0,004 (mm).

Vi beregner kaliberakslene for å sjekke akselen ø25f6. I henhold til vedlegg 1 for IT6 og størrelsesintervall 18… 30 mm. vi finner data for beregning av kaliber - stifter. 1 \u003d 5μm. Y 1 \u003d μm. H 1 \u003d 4μm.

Forsiden av måleren - stifter:

PR max \u003d d max -Z 1 + H 1/2 \u003d 29. 96-0. 005 + 0. 004/2 \u003d 29. 957 (mm). (1.21)

PR min \u003d d max -Z 1 -H 1/2 \u003d 29. 96-0.005-0.004 / 2 \u003d 29. 953 (mm). (1.22)

PR-måling \u003d d max + Y 1 \u003d 29. 96 + 0. 004 \u003d 29. 964 (mm). (1.23)

For gjennomføringssiden av braketten, arbeidsstørrelse:

PR isp \u003d 29. 957 +0. 004 (mm).

Ikke-brukbar side av måleren - stifter:

IKKE maks \u003d d min + H 1/2 \u003d 29. 927 + 0. 004/2 \u003d 29. 929 (mm). (1.24)

IKKE min \u003d d min -H 1/2 \u003d 29. 927-0. 004/2 \u003d 29. 925 (mm). (1,25)

For den ikke-farbare siden av braketten er arbeidsstørrelsen:

IKKE bruk \u003d 29. 929 +0. 004 (mm).

Begrens utøvende målere - plugger og stifter er oppsummert i tabell 1.2

Tabell 1.2 Beregningsresultater for måleinstrumenter

2. Beregning og valg av landinger for rullende lagre

1 Generell informasjon

Rullelager fungerer under en lang rekke driftsforhold og er designet for å gi den nødvendige nøyaktighet og ensartethet av rotasjon av bevegelige deler av maskiner. Som standardenheter har rullelager full ytre utskiftbarhet for tilkobling av overflater, bestemt av ytterdiameteren til de ytre og indre diametrene til de indre ringene. Full utskiftbarhet av rullelager langs tilkoblingsflatene sørger for enkel og rask montering og demontering, samtidig som den vedlikeholdes god kvalitet maskinnoder.

Kvaliteten på rullelagrene i seg selv bestemmes av en rekke veiledende, avhengig av verdien av GOST-standarder. 520-71 etableres fem nøyaktighetsklasser, angitt i rekkefølge etter økende nøyaktighet: O, 6, 5, 4 og 2. Lagernøyaktighetsklassen velges basert på kravene til rotasjonsnøyaktigheten og driftsforholdene til mekanismen. I maskinteknikk og instrumentering ved middels og lav belastning, med normal rotasjonsnøyaktighet, brukes vanligvis lagre med nøyaktighetsklasse O. For de samme forhold, men med økte krav til rotasjonsnøyaktighet, brukes lagre med nøyaktighetsklasse 6. Lagre av nøyaktighetsklasser. 5 og 4 brukes bare ved høye hastigheter og strenge krav til nøyaktigheten av rotasjonen, og nøyaktighetsklasse 2 - bare i spesielle tilfeller. Nøyaktighetsklasse (unntatt klasse 0) er angitt med en strek foran lagerbetegnelsen, for eksempel: 6 - 209

For å redusere nomenklaturen, er lagrene produsert med avvik i forbindelsesdiameterene, som ikke er avhengig av pasningene de er montert på sjakter og i hus. Dette betyr at den ytre diameteren av den ytre ringen og den indre diameteren av den indre ringen er tatt henholdsvis for diameteren på hovedakselen og hovedhullet, og derfor er forbindelsene mellom den ytre ringen og kroppen laget i henhold til passer i akselsystemet, og den indre ringen til akselen - i henhold til passer i hullsystemet. Den indre ringboringsdiameteren, tatt som hovedboringen, har en toleranseretning som ligner på hovedakselen. Det omvendte arrangementet av toleransefeltet for diameteren på den indre ringboringen eliminerer behovet for utvikling og bruk av spesielle tilpasninger for å oppnå forbindelser mellom ringer og aksler med liten forstyrrelse. I dette tilfellet er de nødvendige tetthetsverdiene gitt som et resultat av bruken av standard overgangstilpasninger i samsvar med GOST 25347-82.

Landinger av rullende lagre på sjakter og hus velges avhengig av type og størrelse, driftsforhold, størrelsen og arten av lastene som virker på dem og typen belastning av ringene. Det er tre hovedtyper av lasting av rullende lagerringer: lokale, sirkulerende og svingende.

I praksis hender det ofte at en av lagerringene som regel roterer, opplever en sirkulasjonsbelastning, og den andre (stasjonær) er lokal. En ring under sirkulerende belastning skal kobles til akselen eller kroppen langs landinger som gir lave interferensverdier, og en stasjonær, lokalt belastet ring skal kobles langs landinger med liten klaring.

Landinger av sirkulasjonsbelastede lagerringer på sjakter og hus velges i henhold til intensiteten til den radiale belastningen på sitteflaten, som bestemmes av følgende formel:

(2.1)

K p - dynamisk landingskoeffisient, avhengig av belastningens art (med sterke støt og vibrasjoner, overbelastning opp til 300% Kp \u003d 1,8); - koeffisient med tanke på graden av svekkelse av landingsinterferensen med en hul aksel eller en tynnvegget kropp (for en skaft F varierer fra 1 til 3, for kroppen - fra 1 til 1,8; med en solid skaft og en massiv tykkvegget kropp F \u003d l); A er koeffisienten for ujevn fordeling av den radiale belastningen R mellom rullelinjene i koniske rullelager med dobbel rad eller mellom doble kulelager i nærvær av aksial belastning A på støtten (koeffisient FA varierer fra 1 til 2, og i fraværet av aksial belastning FA \u003d 1).

For lokalt belastede lagerringer velges tilpasningen avhengig av driftsforholdene og først og fremst av lastens art og hastighet.

Sitteflatene på sjakter og husboringer for rullelager er underlagt økte krav når det gjelder formavvik og ruhet.

2.2 Fremgangsmåte for beregning og valg av landinger

I følge de opprinnelige dataene må følgende gjøres:

Finn grunnlagene for lageret og bestem arten av belastningen på ringene.

Bestem de numeriske verdiene for de maksimale avvikene mellom lagerdelen og setene på akselen og huset. Bestem de numeriske verdiene for maksimale avvik.

3. Tilkobling av diameter på lager og seter på skaftet og huset i henhold til valgte passer.

5. Etabler avvik i form, relativ posisjon, ruhet på overflaten på skaftet og hussetene.

Kulelager nr. 209. Huset roterer, akselen er stille. Støpejernskropp, i ett stykke. Radiell belastning pa støtte R \u003d 19. 5 kH. Lagerets driftsmodus er normal. I henhold til vedlegg 2 finner vi hovedmålene til lageret:

ytre diameter D \u003d 85mm,

indre diameter d \u003d 45 mm,

ringbredde B \u003d 19 mm,

avfasningsradius r \u003d 2 mm

Bestem typen belastning av ringene for et gitt lager. Siden huset roterer og akselen er stasjonær, vil lagerets ytre ring oppleve en sirkulerende belastning, intern-lokal.

Vi beregner og velger passformen til den sirkulert belastede ringen.

Vi bestemmer intensiteten til landingsoverflatens radiale belastning ved hjelp av formelen

I følge tabellen i vedlegg 4 finner vi toleransefeltet for hullet i kroppen til delen som tilsvarer den oppnådde verdien av P R. Tilpasningen av den ytre ringen i hullet til dellegemet i den betingede notasjonen har formen.

I følge tabellen i vedlegg 5 tar vi toleransefeltet til akseldiameteren.

Deretter passer den indre ringen på akselen til delen inn generell visning vi skriver det slik :.

I henhold til tabellene i GOST 25347-82 vedlegg 6 finner vi de numeriske. verdiene for de maksimale avvikene for koblingsdiameterene til lagerringene og setene til akselen og huset. Vi har:

indre ring

skaftjournal

ytre ring.

hull i huset.

Beregningen av grenseverdiene for forbindelsesdiameterene, deres toleranser, så vel som hull og tetthet oppnådd i skjøtene, blir tatt ned til tabell 2.1.

a) indre ring

Dmax \u003d D H + ES \u003d 45 + 0 \u003d 45 (mm) (2.2) \u003d D H + EI \u003d 45 + (- 0.012) \u003d 44.988 (mm) (2.3)

T D \u003d D max -D mln \u003d ES-E (2.4)

D \u003d 45-44. 988 \u003d 0. 012 (mm)

b) sjaktjournal

D H + es \u003d 45 + 0. 018 \u003d 45. 018 (mm) (2,5)

d min \u003d d H + ei \u003d 45 + 0. 002 \u003d 45. 002 (mm) (2.6)

T d \u003d D max -D mln \u003d es - ei (2.7)

d \u003d 45,018-45. 002 \u003d 0. 016 (mm)

c) hull i saken

øks \u003d D H + ES \u003d 85 + (- 0,010) \u003d 84. 99 (mm) (2.8)

Dmin \u003d D H + EI \u003d 85 + (- 0,045) \u003d 84. 955 (mm) (2,9)

T D \u003d D max -D mln \u003d ES-EI (2.10)

T D \u003d 84. 99-84. 955 \u003d 0,035 (mm)

d) ytre ring

D H + es \u003d 85 + 0 \u003d 85 (mm) (2,11)

d min \u003d d H + ei \u003d 85 + (- 0,020) \u003d 84. 98 (mm)

T d \u003d D max -D mln \u003d es - ei

T d \u003d 85-84. 98 \u003d 0,02 (mm)

Bestem den begrensende klaring (interferens) til akselens indre ringjournal

N max \u003d es- EI \u003d -0. 012-0.018 \u003d -0.03 (mm) (2.12)

S max \u003d ES - ei \u003d 0-0. 002 \u003d -0. 002 (mm) (2,13)

Bestem landingstoleransen;

T s (N) \u003d S max + N max \u003d T D + T d (2,14)

Ts (N) \u003d -0. 002 + (- 0,03) \u003d -0. 032 (mm). hull i kroppen - ytre ring

maks \u003d ES-ei \u003d -0. 010 - (- 0,020) \u003d 0,01 (mm) (2,15)

N max \u003d es- EI \u003d -0. 045-0 \u003d -0. 045 (mm) (2,16)

Bestem landingstoleransen;

T s (N) \u003d S max + N max \u003d T D + T d (2,17)

Ts (N) \u003d 0,01 + (- 0,045) \u003d -0. 035 (mm).

I henhold til tabellene i vedlegg 7 og 8 fastslår vi tillatte avvik på formen, den relative posisjonen til landingsflatene, deres ruhet. Vi har:

a) avvik fra sylinderens sylindrisitet - 8 mikron, hull i kroppen - 15 mikron;

b) slå av endene på skaftskuldrene - 20 mikron, hull i huset - 40 mikron;

c) ujevnheten til skaftets sitteflater Ra 1.25 og hullet i huset Ra ikke lenger. 1,25μm;

d) også endene på skaftskuldrene Ra 2,5 um, og hullene i huset Ra 2,5 um.

Tabell 2.1 Dimensjonsegenskaper for rullelager

Send ditt gode arbeid i kunnskapsbasen er enkelt. Bruk skjemaet nedenfor

Studenter, studenter, unge forskere som bruker kunnskapsbasen i studiene og arbeidet, vil være veldig takknemlige for deg.

Skrevet på http://www.allbest.ru/

Introduksjon

1. Beregning og valg av landinger av glatte sylindriske skjøter med spalte

2. Beregning og valg av landinger for rullende lagre

3. Valg av tilpasninger av tastet tilkobling

4. Valg av landinger av splineforbindelsen

5. Beregning av lineære dimensjonale kjeder

Liste over brukte kilder

Introduksjon

For å forbedre det tekniske nivået og kvaliteten på produktene, øke arbeidskraftens produktivitet, spare arbeidskraft og materielle ressurser, er det nødvendig å utvikle og forbedre standardiseringssystemer i alle sektorer av den nasjonale økonomien basert på innføring av prestasjonene innen vitenskap, teknologi og praktisk erfaring .

Det er nødvendig å styrke effektiv og aktiv innflytelse av standarder på produksjonen av produkter som tilsvarer deres tekniske og økonomiske indikatorer til det høyeste verdensnivået.

I dag, når produksjonen av en maskin krever samarbeid mellom hundrevis av bedrifter i forskjellige bransjer, kan ikke produktkvalitetsproblemer løses uten å utvide arbeidet med å forbedre systemet for utskiftbarhet. metrologisk støtte, forbedring av metoder og metoder for produktkontroll. Derfor inkluderer opplæringen til en moderne ingeniør mestring av et bredt spekter av spørsmål knyttet til standardisering, utskiftbarhet og teknisk måling. Kurset "Utskiftbarhet, standardisering og tekniske målinger" er den logiske konklusjonen av syklusen av generelle tekniske kurs i teorien om mekanismer og maskiner, metallteknologi, materialmotstand, maskindeler. Hvis andre kurs i syklusen tjener som et teoretisk grunnlag for design av maskiner og mekanismer, bruk av standard maskindeler, deres styrke- og stivhetsberegninger, vurderer dette kurset problemene med å sikre nøyaktigheten av geometriske parametere som en nødvendig forutsetning for utskiftbarhet og viktige kvalitetsindikatorer som pålitelighet og holdbarhet. Oppgavene med å forbedre kvaliteten på produksjon, drift og reparasjon av landbruksmaskiner kan vurderes grundig ved å bruke prinsippene om standardisering, utskiftbarhet og kontroll av etablerte tekniske forhold.

Målet med disiplinen er å utvikle kunnskap og praktiske ferdigheter for fremtidige ingeniører i å bruke og observere kravene til komplekse systemer med generelle tekniske standarder, utføre presisjonsberegninger og metrologisk støtte i produksjon, drift og reparasjon av landbruksmaskiner.

Som et resultat av studiet av kurset og i samsvar med kvalifikasjonsegenskapene, bør en mekanisk ingeniør i landbruket vite: grunnleggende bestemmelser, begreper og definisjoner innen standardiseringsfeltet; det statlige standardiseringssystemet og dets rolle i å akselerere vitenskapelig og teknologisk fremgang, intensivere produksjonen, forbedre kvaliteten på landbruksmaskiner og den økonomiske effektiviteten ved bruken; de viktigste spørsmålene om teorien om utskiftbarhet og tekniske målinger, reglene for å angi nøyaktighetsstandarder i design og teknologisk dokumentasjon; metoder for å beregne og velge standard landinger for typiske fuger til maskindeler; beregning av dimensjonale kjeder; innretning for måling av lineære og vinkelmengder, deres justering, driftsregler og valgprosedyre.

1. BEREGNING OG VALG AV PASSER TIL SMIDIGE SYLINDRISKE FØRINGER MED EN RENGJØRING

Innledende data:

Bestem produktet hS:

m2 eller 4764 μm2.

Vi beregner den mest fordelaktige klaring:

Vi finner størrelsen på designklaringen:

I følge tabellen i vedlegg 8 velger vi en passform som tilfredsstiller betingelsen:

Ovennevnte tilstand oppfylles av standardtilpasning 40H8 / d8, laget i hullsystemet i henhold til den tiende kvaliteten: sideavvik for hullet; separate avvik for sjakten.

For spesifisert passform:

Bestem den minste tykkelsen på oljesjiktet med størst gap

Vi sjekker om smøremiddellaget er tilstrekkelig som gir væskefriksjon:

Betingelsen for væskefriksjon er oppfylt, noe som betyr at passformen blir revet ut riktig.

Vi bestemmer de begrensende dimensjonene og toleransene for behandlingen av tilkoblingsdeler i henhold til valgt passform:

a) hull:

Bestem landingstoleransen:

Vi tegner monterings- og detaljerte skisser av delene som skal kobles til, og indikerer passform, maksimale avvik og ruhet på ark 1.

Valget av universelle måleinstrumenter. Vi velger universelle måleinstrumenter, med tanke på at vi foretar målinger i individuell produksjon. I dette tilfellet må følgende vilkår være oppfylt:

hvor er den maksimale feilen til måleinstrumentet, μm;

Tillatt målefeil, mikron.

Den tillatte feilen ved måling av lineære dimensjoner avhenger av nominell størrelse og kvalitet.

For den aktuelle forbindelsen er DH (dH) \u003d 40 mm. I henhold til vedlegg 3 har den deretter:

for hullmikroner;

for skaftet μm;

Disse kravene er oppfylt (vedlegg 4) for hullet - en indikatorboringsmåler, og for akselen - et klasse 1 mikrometer, hvis egenskaper er gitt i tabell 1.1.

Tabell 1.1 - Kjennetegn på måleinstrumenter

Beregning av de utøvende dimensjonene til kalibre. Begrensningskalibre er spesielle skaleløse måleinstrumenter, designet for å fastslå egnetheten til maskindeler uten å bestemme de faktiske verdiene for de kontrollerte dimensjonene.

Begrensningskalibre brukes hovedsakelig til å kontrollere dimensjonene til deler produsert i storskala og masseproduksjonsforhold. De er delt inn i målere for hullinspeksjon og målere for inspeksjon av sjakter, de har gjennomgående og ikke-gjennomgående sider, betegnet henholdsvis av symbolene PR og NOT.

Hullstørrelsene styres av plugger. Strukturelt kan de være tosidige eller separat gjennom og ikke gjennomgående side.

Dimensjonene på sjaktene styres med klemmer. Kalibre-stifter kan være tosidige eller ensidige (i sistnevnte tilfelle er de gjennomgående og ikke-gjennomgående sidene kombinert), ark, stemplet eller støpt, justerbar og ikke-justerbar. Justerbare stiftmålere brukes oftest til å inspisere deler i reparasjonsproduksjon. De brukes når størrelsen på delen som produseres eller repareres ikke passer inn i dimensjonene til en standard stiv måler. Justerbare målere for sjekkaksler kan justeres til overhalingsmål, for hvilke det ikke er produsert stive målere. Sammenlignet med stive målere har justerbare målere mindre nøyaktighet og pålitelighet, så de anbefales å brukes til inspeksjon av deler med dimensjoner opp til 180 mm og nøyaktighet fra 8. klasse og grovere.

For å øke levetiden til målerpluggene og måler-stifter, blir lengden på deres gjennomgående sider større enn lengden på de ikke gjennomgående sidene. I tillegg, for å redusere kostnadene for kalibre og øke levetiden, leveres boresidene med hard legering, og øker slitestyrken til kalibrene med 50 ... 150 ganger sammenlignet med slitestyrken til konvensjonelle stålkalibre.

Den nominelle størrelsen på hullet i pluggen tilsvarer minimumsstørrelse kontrollert hull (Dmin), og gjennomgående hull - dets maksimale størrelse (Dmax). Når det gjelder braketten, er den nominelle størrelsen på gjennomføringssiden tvert imot lik den maksimale diameteren på den kontrollerte akselen (dmax), og den ikke-gjennomføringen - dens minste diameter (dmin). Hvis den gjennomgående siden av måleren ikke passerer ved inspeksjon av et hull eller en aksel, betyr dette at den faktiske størrelsen på hullet er mindre enn minimumsverdien (D dmax :) og det er derfor en feil som kan løses. Korrigerbare feil elimineres ved ytterligere bearbeiding av hullet eller akselen. I tilfelle når ikke-passasjesiden av måleren passerer under inspeksjonen (Dd\u003e Dmin eller dd

Ved betegnelse er grensekalibre delt inn i arbeid, mottak og kontroll. Arbeidsmålere brukes til å inspisere deler direkte på arbeidsplassen under produksjonen. Mottaksmålere brukes av kundens representanter når de godtar ferdige produkter. I motsetning til arbeidskalibre er det vanlig å betegne dem: passasjesiden gjennom P-PR, og ikke-farbar gjennom P-NOT. Kontrollmålere, betegnet K-PR og K-NOT, brukes til å sjekke nye arbeidsmåler-stifter. Det er også kontrollmålere (K-I) for å sjekke slitasjen på boringen på arbeidsstiftene. Motmålere-plugger K-I er laget med dimensjoner som tilsvarer maksimalt tillatt slitasje på passasjens sider på arbeidsbrakettene og er ikke-gjennomgående. Hvis K-I-måleren går gjennom den kontrollerte braketten, er den utslitt over den fastsatte grensen og må fjernes. Det er ingen kontrollmålere for å sjekke nye og slitte arbeidspluggmålere. Dimensjonene på arbeidspluggene kontrolleres med universelle måleinstrumenter.

Den utøvende kalles de begrensende dimensjonene til kaliberet som en ny kaliber blir laget av. Målerne kontrollerer sjakter og hull med toleranser i henhold til IT6 og grovere. Dimensjonene til delene, laget med toleranser mer nøyaktige enn IT6, kontrolleres med universelle måleinstrumenter.

Avvik fra kalibre telles fra tilsvarende begrensende størrelser på produkter. Så, avvik på gjennomgående passasjer for sjakter telles fra den største begrensende akselstørrelsen, og avvik på ingen gjennomgående passasjer - fra den minste begrensende akselstørrelsen. Følgelig telles avvik fra hullpassasjer for hull fra den minste begrensende hullstørrelsen, og avvik fra passeringsmålere - fra den største begrensende hullstørrelsen.

De beregnede parametrene som er inkludert i formlene, betyr (henholdsvis for korkmåleren og stiftermåleren):

Dmax og d max - de største begrensende dimensjonene til hullet og akselen;

D min og d min - de minste begrensende dimensjonene til hullet og akselen;

Н og H1 - toleranser for produksjon av kalibre;

Z og Z1 - koordinater for midtpunktene til toleransefeltene for produksjon av kalibre;

Y og Y1 - slitasjegrenser for kaliberens passerende sider.

Vi beregner arbeidsmålerne for å sjekke tilkoblingsdetaljene

Bestem begrensnings- og arbeidsdimensjonene til pluggmåleren for å kontrollere hullet. I følge tabellen i vedlegg 2 finner vi data for beregning av pluggkaliberen:

H \u003d 4 mikrometer; Z \u003d 6μm; Y \u003d 5 mikrometer.

Gjennomføringsside av pluggmåleren

Rmax \u003d Dmin + Z + (1.2.1)

Rmax \u003d 40 + 0,006 + \u003d 40,008 (mm)

PRmin \u003d Dmin + Z- (1.2.2)

PRmin \u003d 40 + 0,006- \u003d 40,004 (mm)

PRIV \u003d Dmin -Y (1.2.3)

PRIS \u003d 40-0,005 \u003d 39,995 (mm)

De utførende dimensjonene på de gjennomgående og ikke-gjennomgående sidene av glatte arbeidskalibre for hull (plugger) er deres største begrensende dimensjoner med en numerisk toleranse lik produksjonstoleransen H rettet inn i kaliberlegemet (i "minus").

Så på operasjonssiden av pluggen, operasjonsstørrelsen

App. \u003d 40,008 -0,004

Ikke-passasjersiden av pluggen

HEMax \u003d Dmax + (1.2.4)

HEmax \u003d 40,039 + \u003d 40,041 (mm)

HEMin \u003d Dmax- (1.2.5)

HEmin \u003d 40,039- \u003d 40,037 (mm)

For stikkontaktens side som ikke passerer, driftsstørrelse

Forkant av stiftemåler

Rmax \u003d dmax-Z1 + (1.2.6)

PRMax \u003d 39,92-0,006 + \u003d 39,9175 (mm)

PRmin \u003d dmax-Z1- (1.2.7)

PRmin \u003d 39,92-0,006- \u003d 39,9105 (mm)

PRIV \u003d dmax + Y1 (1.2.8)

Levetid \u003d 39,92 + 0,005 \u003d 39,925 (mm)

De utøvende dimensjonene på de gjennomgående og ikke-gjennomgående sidene av arbeidskalibrene for sjakter (braketter) er deres minste begrensende dimensjoner med en toleranse som er numerisk lik produksjonstoleransen H1 rettet mot kaliberlegemet (i "pluss").

Så for den forbigående siden av braketten vil den utøvende størrelsen være følgende:

PRisp \u003d 39,9105 + 0,007.

Ikke-farbar side av stiftemåler

HEmax \u003d dmin + (1.2.9)

HEmax \u003d 39,881 + \u003d 39,8845 (mm)

HEmin \u003d dmin- (1.2.10)

HEmin \u003d 39,881- \u003d 39,8775 (mm)

For den ikke-farbare siden av braketten vil den utøvende størrelsen være som følger:

FEIL \u003d 39,8775 +0,007.

Ved beregning av arbeids- og arbeidsdimensjonene til kalibrene, bør dimensjonene som ender på 0,25 og 0,75 mikron avrundes til multipler på 0,5 mikron i retning av å redusere produksjonstoleransen.

Oppsettet av toleransefeltene og et skissebilde av målerne for å kontrollere hullet og akselen er vist på ark 2.

2. BEREGNING OG VALG AV LANDING FOR RULLELAGER

Kulelager nr. 410. Akselen roterer, kroppen er stasjonær. Støpejernskropp, i ett stykke. Radiell belastning på støtten R \u003d 16200 N. Lagerets driftsmodus er normal (moderate støt og vibrasjoner, overbelastning opp til 150%).

I henhold til vedlegg 2 til metodiske instruksjoner finner vi hovedmålene til lageret:

Bestem typen belastning av ringene til et gitt lager. Siden akselen roterer, og huset er stasjonært, vil lagerets indre ring oppleve en sirkulerende belastning, den ytre vil være lokal.

Vi beregner og velger passformen til den sirkulert belastede ringen.

Bestem intensiteten til landingsoverflatens radiale belastning med formelen:

hvor er den dynamiske landingskoeffisienten, som avhenger av lastens beskaffenhet, i vårt tilfelle tar vi KP \u003d 1;

Koeffisienten som tar hensyn til graden av svekkelse av landingsinterferensen, i vårt tilfelle tar vi F \u003d 1;

Koeffisienten for ujevn fordeling av den radiale belastningen R mellom rullelinjene i dobbeltradede koniske rullelager eller mellom doble kulelagre i nærvær av en aksial belastning A på støtten, i vårt tilfelle er det ingen aksial belastning, tar vi FA \u003d 1;

B er bredden på ringen;

r er bredden på avfasingen.

I følge tabellen i vedlegg 4 finner vi akseltiameterens toleransefelt som tilsvarer de oppnådde PR-verdiene. For en peiling med nøyaktighetsklasse 0 tar vi toleransefeltet k6. Deretter skriver vi ned passformen til den indre ringen på akselen slik :.

I følge tabellen i vedlegg 5 tar vi toleransefeltet til hullet i huset H7. Montering av den ytre ringen i kroppen i den betingede notasjonen har formen.

I henhold til tabell 1 og 2 og vedlegg 6 til metodiske instruksjoner, finner vi de numeriske verdiene for de maksimale avvikene til forbindelsesdiameterene til lagerringene og setene til akselen og huset. Vi har:

La oss beregne grenseverdien for forbindelsesdiameterene og deres toleranser. Vi oppsummerer beregningsdataene i tabell 2.1.

Indre ring:

Ytre ring:

Hushull:

Tilkobling: "indre ring - aksel"

Tilkobling: "ytre ring - kropp"

Skjemaene for den relative plasseringen av toleransefeltene er vist på ark 3.

I følge tabellene i vedlegg 7 og 8 fastslår vi tillatte avvik på formen, den relative posisjonen til landingsflatene og deres ruhet. Vi har:

Avvik fra sylindrisiteten til akseljournalen - 8 mikron, hull i kroppen - 20 mikron.

Utløpet av endene på skaftskuldrene - ikke mer enn 20 mikron, hullene i kroppen - ikke mer enn 50 mikron.

Grovheten på seteoverflatene Ra er ikke mer enn 1,25 mikron; hull i Ra-huset ikke mer enn 2,5 µm.

Ruheten på landingsflatene på endene av skuldrene Ra er ikke mer enn 2,5 mikron.

Vi tegner skisser av lagersammenstillingen og deler som er koblet til lageret med alle nødvendige betegnelser påført (ark 3).

Tabell 2.1 -Dimensjonelle egenskaper ved rullende lagre

3 ... VELGE NØKKELFELLESMONTERING

Innledende data:

I følge Vedlegg 10 finner vi hovedmålene til nøklene og sporene.

Installer nøkkelens tilpasning i sporet på akselen og i sporet på hylsen fra vedlegg 13.

Deretter kan landingen i sporet på skaftet og i sporet på hylsen i generell form skrives som følger:

Vi finner de numeriske verdiene for maksimale avvik i bredden på nøkkelen og sporene fra tabellene i vedlegg 15, vi har:

Toleranser og maksimale avvik for ikke-konjugerte dimensjoner av tastede tilkoblingselementer er funnet fra tabell. Vedlegg 1 og 14.

La oss beregne grenseverdiene for alle grunnleggende dimensjoner som er lært i forbindelse med nøkkelen og sporene:

Bøssespor

Vi beregner hull og tetthet oppnådd i forbindelse med nøkkelen med sporene i bredden.

Forbindelse:

"Nøkkel - akselspor"

"Nøkkel - bøssespor"

Beregningsresultatene er oppsummert i tabell. 3.1.

Vi tegner skisser av kileforbindelsen og dens delark 4.

Tabell 3.1 - Dimensjonsegenskaper for den tastede forbindelsen

4 ... VELGE SPLINJEMONTERING

Spline-tilkobling:

Vi dechiffrerer den betingede notasjonen. Den angitte splineforbindelsen er sentrert på den ytre diameteren, har antall tenner z \u003d 8, den nominelle verdien av den indre (ikke-sentrerende) diameteren d \u003d 56 mm, den ytre (sentrerende) diameteren - D \u003d 65 med passformen H7 / js6, tykkelsen på akseltannen (bredde på ermet hulrom) b \u003d 10 med landing D9 / f7.

I henhold til tabellene i vedlegg 1 og 2, samt i vedlegg 19, finner vi de maksimale avvikene til dimensjonene til splineforbindelsen:

Vi beregner de begrensende dimensjonene og toleransene til alle elementene, så vel som hullene som oppnås i skjøtene i henhold til sentreringsdiameteren og dimensjonen b:

for splined erme:

indre diameter

utvendig diameter

hulrombredde

for splined aksel:

indre diameter

utvendig diameter

tanntykkelse

Tilkobling: "hylse - splined aksel":

etter sentreringsdiameter:

etter størrelse b:

Vi legger inn alle dimensjoneringsegenskapene til splineforbindelsen i tabellen. 4.1.

Tabell 4.1 - Dimensjonsegenskaper for splineforbindelsen

bærende tilkobling dimensjonal kjede

5. BEREGNING AV LINEÆRE DIMENSJONskjeder etter METODEN FOR TOTAL UTSKIFTBARHET

Sekvensen for beregning av dimensjonskjeden når man løser det direkte problemet ved hjelp av metoden for fullstendig utskiftbarhet er som følger:

1. For den lukkende lenken som er spesifisert i nodetegningen, identifiser komponentleddene til dimensjonskjeden;

2. Bygg et geometrisk diagram over dimensjonskjeden og bestem naturen til de sammensatte leddene (fastslå hvilken av dem som øker og avtar);

3. Bruk grunnlegningen til å sjekke korrektheten til dimensjonskjeden;

4. Bestem toleransen til lukkestangen, og bruk deretter formlene til å beregne verdien av nøyaktighetskoeffisienten til dimensjonskjeden ac;

5. Sammenligning av ac med standard a-verdier, still inn kvaliteten og tildel toleranser til dimensjonene til bestanddelene, etter å ha valgt den korrigerende lenken;

6. Bestem toleranseverdien for korrigeringslenken, og angi maksimale avvik for de gjenværende komponentleddene i henhold til de tildelte toleransene.

7. Bestem koordinatene til midtpunktene til toleransefeltene til lukkingen og alle komponentlenker, og beregne deretter koordinaten til midten av toleransefeltet til korrigeringslenken;

For en monteringsdimensjonskjede med hovedledd \u003d bestem toleranser og maksimale avvik for bestanddelene.

I en gitt dimensjonal kjede er lukkeleddet gapet dannet av enden av kroppen og enden av hylsen. Dette gapet er nødvendig for å kompensere for temperaturendringer i dimensjonene til delene av enheten, og derfor må verdien holdes innenfor strengt spesifiserte grenser.

La oss bygge en dimensjonal kjede, det vil si finne dens ledd. Ved å gjøre en avstikker langs konturen fra den lukkende lenken, etablerer vi tangensflatene (monteringsbaser) til de tilstøtende delene, og gjennom dem - dimensjonale lenker. Spaltenes størrelse bestemmes av den relative posisjonen til kroppens endeflate og hylsens endeflate. Hylsen med venstre ende berører giret, som igjen ligger an mot skaftet. Skaftet på akselen er i kontakt med lageret. Som hviler mot kroppen. La oss skrive dimensjonale forhold som følger:

master link - avstandshylse

avstandshylse - utstyr

giraksel

skaft - kropp

kroppen er en avsluttende lenke.

Dimensjonskjeden består av dimensjonene mellom berøringsflatene til hver av de angitte delene: lengden på avstandshylsen - lenke A1 \u003d 15 mm, bredden på tannhjulsleddet A2 \u003d 65 mm, lengden på akselen snittlenke A3 \u003d 105 mm og kroppens størrelse (avstand mellom sideveggens indre og ytre overflate) - lenke A4 \u003d 22 mm.

Følgelig inkluderer dimensjonskjeden ni bestanddeler, hvorav A1, A2, A4 lenker avtar, og A3 lenken øker. Det geometriske diagrammet for dimensjonskjeden er presentert på ark 5.

La oss sjekke riktigheten av å tegne dimensjonskjeden, som vi bruker formelen for:

A3- (A1 + A2 + A4) (5.1)

105-15-65-22 \u003d 3mm.

Den oppnådde verdien av den nominelle størrelsen på lukkekoblingen tilsvarer den gitte. Derfor er dimensjonskjeden komponert riktig.

Vi bestemmer nå nøyaktighetskoeffisienten til dimensjonskjeden, etter å ha beregnet toleransen til lukkestangen. Avslutning av koblingstoleranse

ma \u003d - \u003d 200 - (- 200) \u003d 400 μm.

Vi beregner nøyaktighetskoeffisienten til dimensjonskjeden, siden dimensjonskjeden inneholder lenker med kjente toleranser (rullende lagre):

I nevneren, under tegnet av summen, skal verdiene til toleranseenhetene til dimensjonene til lenkene A1, A2, A3, A4 inkluderes, noe vi finner fra tabellen. 2.1., Så

Sammenligning av den oppnådde verdien ac med dataene i tabell. 2.2., Vi fastslår at det ligger i vekselstrømsverdiene som tilsvarer 10. og 11. kvalifikasjon (a10 \u003d 64, a11 \u003d 100). I dette tilfellet er det tilrådelig å tildele toleranser til bestanddelene i henhold til 10. kvalitet, og siden ac\u003e a10, velg den lenken som er vanskeligst å produsere som en korrigerende lenke. La oss ta størrelsen på kroppen som en korrigerende lenke - lenke A3 \u003d 105 mm, og tilordne standardtoleranser til resten. I følge tabellen. 2.3., Vi har følgende:

T1 \u003d 70 mikron, T2 \u003d 120 mikron; T4 \u003d 84 mikron. Den ikke-standardiserte toleransen for korrigeringslenken T3 er funnet ved hjelp av formelen (2.10).,:

T3 \u003d T- (T1 + T2 + T4) (5.3)

T3 \u003d 400 - (70 + 120 + 84) \u003d 126 mikron.

De maksimale avvikene til de inngående koblingene (unntatt den korrigerende) tildeles, i henhold til ovennevnte regel. Deretter A1 \u003d 15-0.07, A2 \u003d 65-0.12, A4 \u003d 22-0.084

Vi bestemmer koordinaten til midten av toleransefeltet til korrigeringslenken, etter å ha bestemt verdien for alle andre ledd i kjeden.

Koordinatene til midten av toleransefeltene for de lukkende og bestanddelene er funnet med formelen:

Vi har: c1 \u003d -0,035mm; c2 \u003d -0,06 mm; c4 \u003d - 0,042 mm; \u003d 0 mm.

Vi finner koordinaten til midten av toleransefeltet til korrigeringslenken med formelen:

0,035-0,06-0,042-0 \u003d -0,137 mm.

Nå setter vi maksimale avvik for lenke A3

Dermed har korrigeringslenken maksimale avvik

Vi sjekker riktigheten av beregningene, som vi bruker ligningene for:

De resulterende maksimale avvikene til den lukkende lenken tilsvarer de spesifiserte. Derfor er dimensjonskjeden riktig størrelse.

LISTE OVER BRUKTE KILDER

1. Utskiftbarhet, standardisering og tekniske målinger. Del 1: Metodiske instruksjoner å kurskonstruksjon på beregning og valg av landinger av glatte sylindriske skjøter / Komp. V. A. Orlovsky; Hviterussisk jordbruk acad. Gorki, 1986. - 47p.

2. Grå I.S. Utskiftbarhet, standardisering og tekniske endringer... - M.: Agropromizdat, 1987. - 368 s.

3. Beregning av utøvende dimensjoner for glatte arbeidskalibre: Metodiske instruksjoner for laboratoriearbeid om utskiftbarhet, standardisering og tekniske målinger / Komp. N. S. Troyan, V. A. Orlovsky; Hviterussisk jordbruk acad. Gorki, 1987. - 16 s.

4. Utskiftbarhet, standardisering og tekniske målinger. Del 2. Retningslinjer for kursutforming for beregning og valg av landinger for typiske forbindelser / Komp. N. S. Troyan; Hviterussisk jordbruk acad. Gorki, 1986. - 48p.

5. Utskiftbarhet, standardisering og tekniske målinger. Del 3. Retningslinjer og oppgaver for beregning av dimensjonale kjeder i kurskonstruksjon / Komp. N. S. Troyan; Hviterussisk jordbruk acad. Gorki, 1991. - 48p.

Skrevet på Allbest.ru

Lignende dokumenter

Grunnleggende bestemmelser, begreper, definisjoner innen standardiseringsfeltet. Generell informasjon, fremgangsmåten for beregning og valg av landinger for rullende lagre. Beregning av lineære dimensjonale kjeder etter den sannsynlige metoden. Valg av landinger av glatte sylindriske skjøter med spalte.

opplæring lagt til 21/01/2012


Valget av tilpasninger av glatte sylindriske ledd, for splinefuger med rett tannprofil. Beregning og valg av interferens passer. Beregning av dimensjonskjeden etter metoden for fullstendig utskiftbarhet og den sannsynlige metoden. Løsning av lineære dimensjonale kjeder.

semesteroppgave, lagt til 04/09/2011


Valget av landinger for glatte sylindriske ledd plassert på lavhastighetsakselen, begrunnelsen for valg av system og kvaliteter. Beregning og valg av interferens passer. Løsning av lineære dimensjonale kjeder ved bruk av full utskiftbarhetsmetoden og den sannsynlige metoden.

semesteroppgave, lagt til 03/10/2011


Glatte sylindriske skjøter. Beregning av interferens passer. Valget av overgangslandinger. Beregning av rullelager og rettsidige splinesfuger. Beregning ved hjelp av metoden for fullstendig utskiftbarhet av dimensjonale kjeder. Indikatorer for gir- og ormforbindelser.

semesteroppgave lagt til 27.03.2015


Valg av anfall av glatte kamerater. Valget av landinger med rullelager, deres egenskaper. Montering av hylsen på skaftet, dekselet i kroppen. Beregning av de utøvende dimensjonene til kalibre. Valg og betegnelse av landinger for gjengede forbindelser og splineforbindelser. Beregning av dimensjonale kjeder.

semesteroppgave, lagt til 28.04.2014


Bestemmelse av hull, tetthet og toleranser for landinger i glatte sylindriske skjøter. Beregning av landinger i systemet med hovedhull, sjakter, hull, glatte dimensjoner på kalibre. Løsningen av dimensjonale kjeder ved metoden for fullstendig utskiftbarhet.

semesteroppgave lagt til 07/11/2015


Metodikk og hovedfaser for å løse dimensjonale kjeder ved metoden for fullstendig utskiftbarhet, prosedyren for å utføre direkte og omvendte beregninger. Bestemmelse av koordinatene til midten av toleransefeltet til den lukkende lenken, toleransen til den lukkende lenken i henhold til den kjente avhengigheten.

test, lagt til 20/01/2010


Valg og beregning av tilpasninger for tilkoblinger. Beregning av lastintensitet. Monter avstandshylsen og giret på akselen. Krav til husets overflater og akselen beregnet for plassering av rullelager. Valget av måleinstrument.

test, lagt til 11/11/2012


Beregning av landinger med klaring i glatte og rullende lagre. Valg av målere for kontroll av deler av glatte sylindriske skjøter, landinger av kilespor og rettsidige splineforbindelser. Standardisering av nøyaktigheten til tannhjul og gir.

semesteroppgave lagt til 28.05.2015


Bestemmelse av elementer med glatt sylindrisk forbindelse. Beregning og valg av landinger med klarering. Beregning og valg av interferens passer. Bestemmelse av toleranser og tilpasning av tastede forbindelser. Beregning og valg av landinger med rullelager. Beregning av dimensjonale kjeder.