Beregning av egenskapene til avløpsvann fra virksomheter til vannforekomster. Beregning av tillatelsen til utslipp av avløpsvann fra industribedrifter Utslipp av avløpsvann fra industribedrifter i vannforekomster

Arbeidet til industribedrifter er relatert til vannforbruket. Vann brukes i teknologiske og hjelpeprosesser og er en del av de produserte produktene. I dette tilfellet dannes avløpsvann som må slippes ut i nærmeste vannforekomster. Avløpsvann kan slippes ut i vannforekomster, med forbehold om samsvar hygienekrav i forhold til vannet i en vannmasse, avhengig av typen vannbruk.

I samsvar med "Reglene for beskyttelse av overflatevann" er alle vannforekomster delt inn i to typer vannbruk:

husholdnings-, drikke- og kultur- og husholdningsvannbruk;

bruk av fiskevann

Hver type vannbruk er videre delt inn i kategorier. Den første typen inkluderer to kategorier:

vannforekomster som brukes som husholdnings- og drikkevannsforsyning og for næringsmiddelbedrifter;

vannforekomster som brukes til bading, sport og rekreasjon av befolkningen.

Den andre typen inkluderer tre kategorier:

Vannkvalitetsstandarder for vannforekomster inkluderer:

Generelle krav til vannets sammensetning og egenskaper, avhengig av typen vannbruk

Listen over MPC for standardiserte stoffer for forskjellige typer vannbruk.

For å bestemme kvaliteten på vannet installeres en beregnet del.

Figur 1.

PP - industriell bedrift;

OS - behandlingsanlegg;

• - null seksjon;
• - beregnet mål.

Ved utslipp av avløpsvann i vannforekomster bestemmes den beregnede seksjonen i hvert tilfelle av den lokale administrasjonen, men ikke lenger enn 500 m fra utslippsstedet.

Dermed for forskjellige typer vannbruk, må vannkvaliteten ved utslipp av avløpsvann tilsvare kvaliteten på prosjekteringsstedet.

I design-delen må vannkvaliteten oppfylle myndighetskrav (MPC). Alle skadelige stoffer som MPC er bestemt for, er delt inn av LPV (Limiting Hazard Indicators). Tilhørigheten av et stoff til samme LPV forutsetter summering av effekten av disse stoffene på en vannforekomst.

Stoffer, hvis konsentrasjon endres i vannet i en vannlegeme bare ved fortynning, kalles konservative.

Stoffer, hvis konsentrasjon endres både på grunn av fortynning og på grunn av kjemiske, fysiske og biologiske prosesser, kalles ikke-konservative.

Prosesser som endrer naturen til stoffer som kommer inn i vannmasser kalles selvrensingsprosesser. Kombinasjonen av fortynning og selvrensing bestemmer avgiftningsevnen til en vannlegeme.

Når avløpsvann slippes ut i vannforekomster, anses vannforekomstenes sanitære tilstand i bosetningsseksjonen som tilfredsstillende dersom følgende vilkår er oppfylt:

Samtidig er mekanismen for å redusere konsentrasjonen av forurensende stoffer når de slippes ut i vannforekomster, fortynning. I praksis bruker beregningene begrepet fortynningsforhold. Fortynningsfaktoren i vassdraget ved prosjekteringsdelen uttrykkes av avhengigheten.

Den teknologiske syklusen til en av virksomhetene krever forbruk

betydelige mengder vann. Kilden ligger i nærheten

elv fra bedriften. Etter å ha bestått den teknologiske syklusen er vannet nesten helt

tilbake til elven i form av industrielt avløpsvann. PÅ

avhengig av profilen til bedriften, kan avløpsvannet inneholde mest

forskjellige skadelige av hygieniske og toksikologiske grunner kjemiske

komponenter. Konsentrasjonen deres er som regel mange ganger større enn

konsentrasjon av disse komponentene i elva. Et stykke fra stedet

utslipp av avløpsvann, elvevann tas for behovene til lokal vannbruk

av en helt annen art (for eksempel husholdning, landbruksprodukter). PÅ

oppgaven trenger å beregne konsentrasjonen av den mest skadelige komponenten

etter fortynning med elvevann, avløpsvann fra bedriften på stedet

vannbruk og følg endringen i denne konsentrasjonen langs farleden

elver. Og bestem også maksimal tillatt strømning (MPD) for en gitt

komponent på lager.

Elveegenskaper: strømhastighet - V, gjennomsnittlig dybde i seksjonen -

H, avstand til stedet for vannbruk - L, vannstrømningshastighet på stedet

vanninntak - Q, trinn som det er nødvendig å spore endringen med

konsentrasjon av den giftige komponenten i elvekanalen - LS. Karakteristisk

avløp: skadelig komponent, vannforbruk av bedriften (volum avløpsvann) -

q, konsentrasjon av den skadelige komponenten - C, maksimal tillatt konsentrasjon

Beregningsmetode

Mange faktorer: tilstanden til elven, bredden og avløpsvannet påvirker

hastigheten på bevegelse av vannmasser og bestemme avstanden fra utslippsstedet

avløpsvann (SV) til det punktet hvor blandingen er fullstendig. Utslipp i vannmasser av avfall

vann skal som regel utføres på en slik måte at

muligheten for full blanding av avløpsvann med vann fra et reservoar i

stedet for nedstigningen (spesielle utgivelser, moduser, design). men

CB-blanding vil være ufullstendig. I denne forbindelse, den virkelige mangfoldigheten

fortynninger generelt bør bestemmes av formelen:

g × Q + q

hvor γ - koeffisient, graden av fortynning av avløpsvann i reservoaret.

Det er vanlig å evaluere forholdene for utslipp av avløpsvann i et reservoar med tanke på deres

innflytelse på nærmeste punkt for vannbruk, der det er nødvendig å bestemme

fortynningsforhold. Beregningen utføres i henhold til formlene:

1 + (Q / q) × b

hvor α er en koeffisient som tar hensyn til hydrologiske blandingsfaktorer.

L er avstanden til vanninntakspunktet.

α = ε · ( LÔ Lïð ) × 3 D q ,

der ε er en koeffisient avhengig av stedet for vannføring i elven: ved utslipp fra

bank ε \u003d 1, når den slippes ut i elvekjernen (stedet med de høyeste hastighetene) ε \u003d 1,5;

Lф / Lпр - elveens tortuositetskoeffisient, lik forholdet mellom avstand langs

farleden for full kanallengde fra SV utløp til nærmeste

vanninntak til avstanden mellom disse to punktene i en rett linje; D -

V × H × g

hvor V - gjennomsnittshastighet strømmer, m / s; H - gjennomsnittlig dybde, m; g - akselerasjon

fritt fall, m / s2; m er Boussinsky-koeffisienten lik 24; fra -

shezi-koeffisient, som er valgt i henhold til tabellene. Imidlertid i dette problemet

det antas at de studerte elvene er flate

rettferdig tilnærming

V × H

Den virkelige konsentrasjonen av den skadelige komponenten i reservoaret på stedet

nærmeste vanninntak beregnes med formelen:

Denne verdien skal ikke overstige MPC (maksimalt tillatt

konsentrasjon).

Det er også nødvendig å bestemme hvor mye av forurensningene

kan slippes av bedriften for ikke å overskride standardene. Beregninger

utføres bare for konservative stoffer, hvis konsentrasjon er i vann

endres bare ved fortynning, i henhold til det sanitær-toksikologiske

indikator for skadelighet. Beregningen utføres i henhold til formelen:

Sst.pred. \u003d K MPC,

hvor Sst.pred. - den maksimale (begrensende) konsentrasjonen som kan være

innlagt i CB eller nivået på CB-rensing som etter blanding

med vann på det første (beregnede) punktet for vannbruk, er ikke forurensningsgraden

overstiger MPC.

Maksimalt tillatte avrenning beregnes med formelen:

konsentrasjonen av den skadelige komponenten, avhengig av avstanden til stedet

utslipp av NE langs elveleiet med LS-trinn spesifisert i alternativet: F \u003d C (L).

Som et resultat av beregninger, bør følgende oppnås

egenskaper ved SV

Fortynningsforhold K;

Konsentrasjon ved vanninntakspunktet - Sv, mg / l;

Begrensende konsentrasjon i avløpet - Cst.pred., Mg / l;

Maksimal tillatt avrenning - MPD, mg / s;

Funksjonsgraf F \u003d C (L).

Tabell 4.1

Jordbevaringsoppdrag

Institutt for økologi og livssikkerhet

Løse oppgaver for

økologi

Fullført av: Lube N.I.

Gruppe: UI0301

Alternativ: 13

Mottatt av: R. A. Solovyova

Oppgave nummer 1

BEREGNING AV AVLØPSUTLAGSEGENSKAPER WOD VIRKSOMHETER I VANN

Den teknologiske syklusen til en av industribedriftene i Moskva-regionen krever forbruk av betydelige mengder vann. Kilden er elven som ligger i nærheten av bedriften. Etter å ha passert den teknologiske syklusen, blir vannet nesten fullstendig returnert til elven i form av industrielt avløpsvann. Avhengig av selskapets profil, kan avløpsvann inneholde en rekke kjemiske komponenter som er skadelige når det gjelder sanitære og toksikologiske kriterier. Konsentrasjonen av dem er som regel mange ganger høyere enn konsentrasjonen av disse komponentene i elva. I en viss avstand fra stedet for avløpsvannet tas elvvann til behovene til lokal vannbruk av en helt annen natur (for eksempel husholdning, jordbruk). I oppgaven er det nødvendig å beregne konsentrasjonen av den mest skadelige komponenten etter fortynning av avløpsvannet til bedriften med elvevann på stedet for vannbruk, og å spore endringen i denne konsentrasjonen langs elvekanalen. Og bestem også maksimalt tillatt avløp (MPD) for en gitt komponent i avløpet.

Elveegenskaper: strømningshastighet - V, gjennomsnittlig dybde på stedet - Н, avstand til stedet for vannbruk - L, vannstrømningshastighet i elva - Q1; trinn som det er nødvendig å spore endringen i konsentrasjonen av den giftige komponenten langs elvekanalen - LS.

Avrenningsegenskaper: skadelig komponent, vannforbruk - Q2, konsentrasjon av skadelig komponent - С, bakgrunnskonsentrasjon - Сф, maksimal tillatt konsentrasjon - MPC.

Alternativer for å beregne egenskapene til avløpsvannutslipp fra bedrifter til vannforekomster:

ε \u003d 1; Lf / Lpr \u003d 1

Beslutning:

Mange faktorer: elvenes tilstand, bredder og avløpsvann påvirker vannmassers bevegelseshastighet og bestemmer avstanden fra avløpsvannutløpet (WT) til punktet for full blanding.

hvor γ - koeffisient, graden av avløpsvannets fullstendighet i reservoaret.

Det er vanlig å evaluere forholdene for utslipp av avløpsvann i et reservoar med tanke på deres innflytelse på nærmeste vannbrukspunkt, hvor fortynningsforholdet bør bestemmes.

Beregningen utføres i henhold til formlene:

;

,

hvor - koeffisient med tanke på hydrologiske blandingsfaktorer.

L er avstanden til stedet for vanninntaket.

hvor - koeffisienten avhengig av utslippsstedet i elven. \u003d 1, når den slippes nær kysten.

Lf / Lpr - koeffisient for elveskjold, lik forholdet mellom avstanden langs farleden for full lengde på kanalen fra utløpet av NØ til stedet for nærmeste vanninntak til avstanden mellom disse to punktene i en rett linje.

Basert på at det i dette problemet antas at elvene som studeres er flate, finner vi D-koeffisienten for turbulent diffusjon,

=

hvor V er gjennomsnittlig strømningshastighet, m / s;

H-gjennomsnittlig dybde, m.

Å kjenne D, finner vi:

=0,025

Så det virkelige fortynningsforholdet er:

Den virkelige konsentrasjonen av den skadelige komponenten i reservoaret på stedet for nærmeste vanninntak beregnes med formelen:

0,2\u003e 0,01, dette betyr at denne verdien overstiger MPC

Det er også nødvendig å bestemme hvor mye forurensning som kan slippes ut av bedriften for ikke å overskride standardene. Beregninger utføres bare for konservative stoffer i henhold til den sanitære - toksikologiske indikatoren for skadelighet. Beregningen utføres i henhold til formelen:

Fra kunst. \u003d K (MPC - C f) + MPC \u003d 2,428 (0,01-0,001) + 0,01 \u003d 0,032 mg / l \u003d 0,000032 mg / m 3

hvor C st.pred. - den maksimale (begrensende) konsentrasjonen som kan tillates til DM, eller nivået av DM-rensing, hvor graden av forurensning ikke overstiger MPC etter blanding med vann i reservoaret ved det første (beregnede) vannbrukspunktet.

Maksimalt tillatt avrenning av PDS beregnes med formelen:

PDS \u003d C Art. pre · Q2 \u003d 0,000032 · 0,7 \u003d 2,24 · 10 -5 mg / s

La oss konstruere en graf over fordelingsfunksjonen til konsentrasjonen av den skadelige komponenten avhengig av avstanden til utslippsstedet for SV langs elveleiet med et trinn på LS \u003d 15 m, FRA på = f(L):

Konklusjoner: Etter å ha løst dette problemet, oppnådde vi den virkelige konsentrasjonen av den skadelige komponenten i reservoaret på stedet for nærmeste vanninntak, С в \u003d 0,2, det viste seg å være mer enn den maksimale tillatte konsentrasjonen av skadelige stoffer i reservoaret, noe som betyr at reservoaret er veldig sterkt forurenset og krever umiddelbar rengjøring, og et foretak som slipper ut avløpsvannet i det, må kontrolleres for sanitære standarder.

Postet på /

Introduksjon

Hensikten med dette kursarbeidet er å tegne opp og beregne ordningen for behandlingsanlegg for bedriften.

Rensing av avløpsvann er nødvendig for å sikre at konsentrasjonen av stoffer i vannet som slippes ut i vannforekomsten fra denne virksomheten, ikke overstiger standardene for maksimal tillatt utslipp (MPD).

Avløpsvann fra foretaket må ikke slippes ut forurenset, siden levende organismer kan dø i elven som et resultat av dette, forurensning av elvevann, grunnvann, jord, atmosfære oppstår; dette fører til skade på menneskers helse og det naturlige miljøet generelt.

Avsnitt 1. Kjennetegn ved foretaket

Lavtrykkspolyetylen (høy tetthet) produseres i plastfabrikker.

Polyetylen oppnås ved polymerisering av etylen i bensin ved en temperatur på 80 ° C og et trykk på 3 kg * s / cm2 i nærvær av et katalysatorkompleks av dietyl-aluminiumklorid med titantetraklorid.

Ved produksjon av polyetylen brukes vann til å kjøle ned utstyr og kondens. Vannforsyningssystemet sirkulerer med vannkjøling på kjøletårnet. Vannforsyning utføres av tre systemer: sirkulerende, fersk teknisk vann og drikkevann.

For tekniske behov (vasking av polymerer av apparater og kommunikasjon fra polymerisasjonsbutikken, tilberedning av initiatorreagenser og tilsetningsstoffer for polymerisasjon), brukes dampkondensat.

Avløpsvannets egenskaper er gitt i tabell 1.

Tabell 1. Kjennetegn på avløpsvann som ledes ut i vannforekomster fra produksjon av polyetylen.

Denne virksomheten har fareklasse I B. Sanitærbeskyttelsessonen er 1000 m. Den ligger i Kiev-regionen.

For ytterligere beregninger velger vi elven i dette området - r. Desna, vi lærer dataene for 97% av tilførselen fra denne elven, ved hjelp av konverteringsfaktoren oversetter vi disse dataene for 95% av tilførselen. Verdiene qprom og qbyt (vannforbruk per enhet produktutløp i henholdsvis industrielt og husholdningsavløp) er like: qprom \u003d 21m3, qbyt \u003d 2,2m3. Så, fra referanseboken om vannressurser i Ukraina, lærer vi Cf, hvis ikke angitt, så Cf \u003d 0,4 MPC.

Beregning av avløpsvannforbruk.

Q \u003d Pq, m3 / år

P. - produktivitet, 7500 m3 / år.

Q - vannforbruk per enhet.

Qprom \u003d 7500 21 \u003d 1575000 m3 / år

Qby \u003d 7500 2,2 \u003d 165000 m3 / år

Industri, husholdning - forbruk av industrielt og husholdningsvann.

Qcm \u003d 4,315 + 452 \u003d 4767 m3 / dag.

Beregning av konsentrasjonen av stoffer i avløpsvann.

Cicm \u003d (qx / b Cx / b + Qpr Cipr) / Qcm

Сix / b, pr-konsentrasjon av stoffer i bomull og industrielt avløpsvann, mg / dm3.

Ssmv-x århundrer \u003d (452120 + 4315 40) / 4764 \u003d 46,6 mg / dm3

Ccmmin. \u003d (452500 + 4315 2700) / 4767 \u003d 2491,4 mg / dm3

С cmCl \u003d (452300 + 4315800) / 4764 \u003d 752,6 mg / dm3

C cm SO4 \u003d (452500 + 4315 1000) / 4767 \u003d 952,6 mg / dm3

SsmHPK \u003d (452300 + 4315 1200) / 4767 \u003d 1115 mg / dm3

SsmBPKp \u003d (452150 + 4315700) / 4767 \u003d 677,85 mg / dm3

CcmAl \u003d (4520 + 4315 1) / 4767 \u003d 0,9 mg / dm3

Ssmizopr-l \u003d (452 \u200b\u200b0 + 4315300) / 4767 \u003d 271,55 mg / dm3

Cmaz.am \u003d (452 \u200b\u200b18 + 4315 0) / 4767 \u003d 1,7 mg / dm3

Avsnitt 2. Beregning av standard avløpsvannutslipp

Beregning av mangfoldet av hovedfortynning nr.

Y \u003d 2,5 ∙ √nш-0,13-0,75√R (√nш-0,1) \u003d 2,5 ∙ √0,05-0,13-0,75√3 (0,05-0, 1) \u003d 0,26

psh er ruhetskoeffisienten til elveleiet.

R-hydraulisk radius.

Sn \u003d Ry / nsh \u003d 30,26 / 0,05 \u003d 26,6

Sn-Shezy koeffisient.

D \u003d g ∙ Vph ∙ hph / (37 nsh ∙ Sh2) \u003d 9,81 ∙ 0,02 ∙ 3 \u200b\u200b/ (37 ∙ 0,05 ∙ 26,6) \u003d 0,012 m / s2

g-akselerasjon på grunn av tyngdekraften, m / s2.

D er den nødvendige diffusjonskoeffisienten.

Vph er gjennomsnittshastigheten over vassdragsdelen.

hf-gjennomsnittlig elvedybde, m.

α \u003d ζ ∙ φ ∙ √D / Ost \u003d 1,5 ∙ 1,2 ∙ √0,012 / 0,03 \u003d 1,3

ζ-koeffisient som karakteriserer typen avløpsvann.

φ-koeffisient som kjennetegner elvebeddets tortuositet.

Qst-forbruk av spillvann.

β \u003d -α√L \u003d 2,75-1,3 ∙ √500 \u003d 0,00003

L-avstand fra frigjøringspunktet til kontrollinjen.

γ \u003d (1-β) / (1+ (Of / Ost) β) \u003d (1-0,00003) / (1+ (0,476 / 0,0) ∙ 0,00003) \u003d 0,99

γ-verdi av forskyvningskoeffisienten.nо \u003d (Qst + γ ∙ Qf) / Qst \u003d (0,03 + 0,99 ∙ 0,476) / 0,03 \u003d 16,86

Beregning av forholdet mellom den opprinnelige fortynningen nн.

l \u003d 0,9B \u003d 0,9 ∙ 17,6 \u003d 15,84

l-lengde på diffusorrøret, m

B er bredden på elven i tørre perioder, m

B \u003d Qf / (HfVf) \u003d 1.056 / (3 ∙ 0,02) \u003d 17,6 m

l1 \u003d h + 0,5 \u003d 3 + 0,5 \u003d 3,5 m

l1-avstand mellom hodene

0,5-teknologilager

N \u003d l / l1 \u003d 15,84 / 3,5 \u003d 4,5≈5-antall hoder d0 \u003d √4Qst / (πVstN) \u003d √ (4 ∙ 0,05) / (3,14 ∙ 2 ∙ 5) \u003d 0,08≥0,1N \u003d 4Qst / (πVstd02) \u003d 0,2 / (3,14 ∙ 3 ∙ 0,12) \u003d 3,2≈3

Vst \u003d 4Qst / (πN d02) \u003d 0.2 / (3.14 ∙ 3 ∙ 0.12) \u003d 2.1

d0 \u003d √4Qst / (πVstN) \u003d √0.2 / (3.14 ∙ 2.1 ∙ 3) \u003d 0.1

d0 er diameteren på hodet,

Vst-strømningshastighet,

L1 \u003d L / n \u003d 15,84 / 3 \u003d 5,2

Δvm \u003d 0,15 / (Vst-Vf) \u003d 0,15 / (2,1-0,02) \u003d 0,072

m \u003d Vf / Vst \u003d 0,02 / 2,1 \u003d 0,009 er forholdet mellom hastighetshoder.

7.465 / √ (Δvm [Δv (1-m) + 1.92m]) \u003d √7.465 / (0.072) \u003d 20.86 er den relative rørdiameteren.

d \u003d d0 ∙ \u003d 0,1 ∙ 20,86 \u003d 2,086

nн \u003d 0.2481 / (1-m) ∙ 2 \u003d [√0.0092 + 8.1 ∙ (1-0.009) /20.86-0.009] \u003d 13.83

Hyppighet av total fortynning:

n \u003d n0 ∙ nн \u003d 16,86 ∙ 1383 \u003d 233,2

Tabell 2 Beregning av SPDS

For å utføre beregningene bestemmer vi om RAS tilsvarer.

For OT-stoffer, enheter. LPV

Sphi / MPCi<1

for stoffer med od. LPV

∑ Сфi / MPCi<1

I. Beregning av SPDS når ASD eksisterer.

1. suspenderte stoffer

Konsentrasjon ved grensen til den generelle fortynningssonen under selve utslippet av avløpsvann:

СФi.s. \u003d Сфi + ∑ (Сстi-СФi) / n

Fakta c. v-vc. \u003d 30 + (46,6-30) / 233,2 \u003d 30,0 7

SPDS \u003d 30 + 0,75 ∙ 233,2 \u003d 204,9

SPDS \u003d min (SPDScalc Cst) \u003d minCst

2. Stoffer fra OT og enheter. LPV

Mineralisering

Sakt \u003d 331 + (2491,4-331) / 233,2 \u003d 340,3

0,75 \u003d Δ1≤σ1 \u003d 9,2

SPDS \u003d 331 + 0,75 ∙ 233,2 \u003d 505,9

SPDS \u003d min (SPDSberegnet Sst)

Cfact \u003d 1,2 + (677,9-1,2) / 233,2 + (238,9-1,2) / 200 \u003d 5,3

0,75 \u003d Δ1≤σ1 \u003d 2,9

SPDS \u003d 1,2 + 0,75 ∙ 233,2 \u003d 176,1

II. Beregning av SPDS når ASD eksisterer.

1. Stoffer fra OT og enheter. i LPen din

SPDS \u003d min (Cst; MPC)

2. stoffer med samme LPV

2а -Cl-, SO42-, Al3 +, oljeprodukter

∑Ki \u003d Csti / MPCi \u003d 752,6 / 300 + 952,6 / 100 + 0,9 / 0,5 + 0 / 0,1 \u003d 13,8\u003e 1

Sf / MPC≤Ki≤Sst / MPC

SPDS \u003d Ki ∙ MPC

0,25≤KCl≤2,5Cpdc \u003d 0,06300 \u003d 18

0.4≤KSO4≤9.5Cpds \u003d 0.3100 \u003d 40

0,35≤KAl≤1,8Cpds \u003d 0,14 0,5 \u003d 0,175

0≤Kn-ty≤0Cpdc \u003d 0, -0.1 \u003d 0

2b Isopropanol, ammoniumnitrogen, syntetisk overflateaktivt middel

∑Ki \u003d 271,6 / 0,01 + 1,7 / 0,5 + 0 / 0,1 \u003d 27163,4\u003e 1

0,8≤Kiz-l≤271160Cpds \u003d 0,6 0,01 \u003d 0,008

0,2≤Ka.am.≤3,4Cpds \u003d 0,3 0,5 \u003d 0,1

0≤KSPAV≤0Cpds \u003d 0

Avsnitt 3. Beregning av mekaniske behandlingsanlegg

For å fjerne suspenderte faste stoffer brukes mekaniske behandlingsanlegg.

For å rense avløpsvann fra disse stoffene er det nødvendig for denne bedriften å levere rister og sandfeller.

For å beregne mekaniske behandlingsanlegg kreves blandingsforbruket, som måles i m3 / år, omregnet til m3 / dag

Gitterberegning.

qav.sek. \u003d 4764/86400 \u003d 0,055 (m3 / s) 1000 \u003d 55 l / s

I følge tabellen fra SNiPA bestemmer vi Kdep.max

x \u003d - (45 0,1) / 50 \u003d -0,09

Kdep.max \u003d 1,6 - (- 0,09) \u003d 1,69

qmaxsec \u003d gav.sec Kdep.max \u003d 0,055 1,69 \u003d 0,093 (m3 / sek)

n \u003d (qmaxsec K3) / b h Vp \u003d (0,093 1,05) / (0,016 0,5 1) \u003d 12,21≈13 stk

Bp \u003d 0,016 13 + 14 0,006 \u003d 0,292 m

Vi aksepterer et gitter RMU-1 med en størrelse på 600 mm x 800 mm, bredden mellom stengene er 0,016 m, tykkelsen på stengene er 0,006 m. Antall hull mellom stengene er 21.

Vp \u003d\u003d (qmaxsec K3) / b h n \u003d (0,093 1,05) / (0,016 0,5 21) \u003d 0,58 m / s

Npr \u003d Qav.day / qwater.from \u003d 4767 / 0.4 \u003d 11918 personer

Vday \u003d (Npr W) / (1000 35) \u003d 0.26 m3 / day \u003d Vday \u003d 750 0.26 \u003d 195 kg / day

Beregning av sandfeller. Sandfeller er tangent-runde, fordi Gj.dag \u003d 4764 m3 / dag, dvs.<50000 м3/сут

qav.sec \u003d 4767/86400 \u003d 0,055 m3 / dag

qmax S \u003d Kdepmax qav.sec \u003d 1,6 0,055 \u003d 0,088 m3 / dag

D \u003d (qmaxsec 3600) / n q S \u003d (088 3600) / 2 1 10 \u003d 1,44 m2

NK \u003d √D2-H2 \u003d 1,61 m

Vк \u003d (π ∙ D2 ∙ Нк) / 3 ∙ 4 \u003d 3,14 ∙ 1,442 ∙ 0,72) / 12 \u003d 0,39 m3

Npr \u003d 11918 personer

Vos \u003d (11918 ∙ 0,02) / 1000 \u003d 0,24 m3 / dag

t \u003d Vk / Voc \u003d 0,39 / 0,24 \u003d 1,625 dager

Beregning av luftingstank - mikser med regenerering

Det brukes til behandling av industrielt avløpsvann med betydelige svingninger i sammensetningen og strømningshastigheten til avløpsvann med tilstedeværelse i dem av emulgerte og biologisk vanskelige - oksiderbare komponenter

Innledende data:

qw \u003d 198,625 m2 / t

Len \u003d 677,9 mg / l

Lex \u003d 117,8 mg / l

r max \u003d 650 BOD full / (g * h)

CV \u003d 100 BOD full / (g * h)

Ko \u003d 1,5 mgO 2 / l

Resirkulasjonsforholdet er:

Ri \u003d 3,5 / ((1000/150) -3,5) \u003d 1,1

Gjennomsnittlig oksidasjonsrate:

r \u003d (650 * 117,8 * 2) / (117,8 * 2 + 100 * 2 + 1,5 * 117,8) * (1 / (1 + 2 * 3,5)) \u003d 31,26 mg BODp / (g * t)

Generell oksidasjonsperiode:

Tatm \u003d (Len-Lex) / (ai (1-S) r) \u003d (677.9-117.8) / (3.5 (1-0.16) 650) \u003d 0.29h

Totalt volum av luftingstank og regenerator:

Watm + Wr \u003d qw * tatm \u003d 198,625 * 0,29 \u003d 58,1 m3

Det totale volumet av luftingstanken:

Waatm \u003d (Watm + Wr) _ / (1 + (Rr / 1 + Rr)) \u003d 58,1 / (1+ (0,3 / 1 + 0,3)) \u003d 47,23 m3

Regenerator volum:

Wr \u003d 58,1-47,23 \u003d 10,87 m3

qi \u003d 24 (Len-Lex) / ai (1-S) tatm \u003d 750

Vi tar verdien av Ii lik 150 (omtrent nær verdi for qi)

Slamdose i luftingstank:

ai \u003d (58,1 * 3,5) / (47,23+ (01 / 1,1 * 2) * 0,87) \u003d 3,2 g / l

Beregning av den sekundære vertikale settleren

Gj.dag \u003d 4767 m3 / dag

a t \u003d 15 mg / l

Antall sedimenteringstanker er lik:

q \u003d 4,5 * Kset * Hset0,8 / (0,1 * Ii * aatn) 0,5-0,01at \u003d 1,23 m3

Kset for vertikale sedimenteringstanker er 0,35 (Tabell 31 SNiP) - volumutnyttelsesfaktor,

Hset 3-arbeidsdybde (2,7-3,5)

F \u003d qmax.h / n * q \u003d 176 m2

Sump diameter:

D \u003d (4 * F) / p * n) \u003d 8,6 m

Valg av sekundær avklaring:

Typisk prosjektnummer 902-2-168

Sekundær sedimentasjonstank laget av prefabrikkert betong

Diameter 9m

Konstruksjonshøyde på den koniske delen 5,1 m

Byggehøyde på den sylindriske delen 3m

Gjennomstrømning ved en avsetningstid på 1,5 t-111,5 m3 / t

Beregning av luftingstank - nitrifier

q \u003d 4767 m3 / dag

Len \u003d 677,9 mg / l

Cnen \u003d 1,7 mg / l

Lex \u003d 117,8 mg / l

Cnex \u003d 0,1 mg / l

rmax \u003d 650 mg BODp / g * t

Kt \u003d 65 mg / l

Ko \u003d 0,625 mg / l

Ved formelen 58 SNiP finner vi m:

m \u003d 1 * 0,78 * (2/2 + 2) * 1 * 1,77 * (2/25 + 2) \u003d 0,051 dag-1

Slamens minimumsalder er funnet med formelen 61 SNiP:

1 / m \u003d 1 / 0,051 \u003d 19,6 dager.

r \u003d 3,7+ (864 * 0,0417) / 19,6 \u003d 5,54 mg BODp / g * t

Finn konsentrasjonen av den askefrie delen av det aktiverte slammet ved Lex \u003d 117,8 mg / l

ai \u003d 41,05 g / l

Varighet for avlufting av avløpsvann:

tatm \u003d (677,9-117,8) / (41,05 * 5,54) \u003d 2,46

Konsentrasjonen av nitrifiserende slam i slamblandingen i slamalderen på 19,6 dager bestemmes i henhold til dataene i tabell 19 ved bruk av formel 56 SNiP:

ain \u003d 1,2 * 0,055 * (1,7-0,1 / 2,46) \u003d 0,043 g / l

Den totale konsentrasjonen av askefritt slam i slamblandingen av luftingstanker er:

ai + ain \u003d 41,05 + 0,043 \u003d 41,09 g / l

Med tanke på 30% askeinnhold, vil tørrstoffdosen være:

a \u003d 41,09 / 0,7 \u003d 58,7 g / l

Den spesifikke økningen i overflødig slam K8 bestemmes av formelen:

K8 \u003d 4,17 * 57,8 * 2,46 / (677,9-117,8) * 19,6 \u003d 0,054 mg /

Daglig mengde overflødig slam:

G \u003d 0,054 * (677,9-117,8) * 4767/1000 \u003d 144,18 kg / dag

Volumet av luftingstanker-nitrifieringsmidler

W \u003d 4767 * 2,46 / 24 \u003d 488,62 m3

Strømningshastigheten til den tilførte luften beregnes etter formelen

1,1 * (Cnen-Cnenex) * 4,6 \u003d 8,096

Valg av luftingstank:

Korridorbredde 4m

Arbeidsdybde på luftingstank 4,5 m

Antall korridorer 2

Arbeidsvolum på en seksjon 864m3

Lengde på en seksjon 24m

Antall seksjoner fra 2 til 4

Luftingstype lavtrykk

Typisk prosjektnummer 902-2-215 / 216

Omberegning og valg av sekundær avklaring

Adsorberberegning

Kapasitet qw \u003d 75000 m3 / år eller 273 m3 / dag

Cen (startverdi av nitrogen am.) \u003d 271,6 mg / l

Cex \u003d 0,008 mg / l

asbmin \u003d 253 * Cex1 / 2 \u003d 0,71

Ysbsat \u003d 0,45

Bestem maksimal sorpsjonskapasitet asbmax i samsvar med isotermen, mg / g:

asbmax \u003d 253 * Cen1 / 2 \u003d 131,8

Totalt areal adsorbere, m2:

Kjepphest \u003d qw / V \u003d \u200b\u200b273/24 * 10 \u003d 1,14

Antall parallelle og samtidig operasjonslinjer av adsorbenter ved D \u003d 3,5 m, stk

Nadsb \u003d Fads / fags \u003d 1,14 * 4 / 3,14 * 3,5 2 \u003d 0,12

Vi godtar for arbeid 1 adsorber med en filtreringshastighet på 10 m / t

Maksimal dose aktivt karbon, g / l:

Dsbmax \u003d Cen-Ctx / Ksb * asbmax \u003d 2,94

Dose av aktivt karbon som slippes ut fra adsorbenten:

Dsbmin \u003d Cen-Cex / asbmin \u003d 35,5 g / l

Omtrentlig lasthøyde for rengjøring, m

H2 \u003d Dsbmax * qw * tads / Fads * Ysb \u003d 204

Omtrentlig lastehøyde losset fra adsorbenten, m

H1 \u003d Dsbmin * qw * tads / Fads * Ysbsat \u003d 1.57

Htot \u003d H 1 + H2 + H3 \u003d 1,57 + 204 + 1,57 \u003d 208

Totalt antall adsorbere som er installert i serie på første linje

Driftstid for adsorpsjonsenheten før gjennombrudd, h

t1ads \u003d (2 * Cex (H3 \u003d H2) * E * (asbmax + Cen)) / V * Cen 2 \u003d 0.28

E \u003d 1-0,45 / 0,9 \u003d 0,5

Driftstid for en adsorber til kapasiteten er oppbrukt, h

t2ads \u003d 2 * Cen * Ksb * H1 * E * (asbmax + Cen) / V * Cen 2 \u003d 48.6

Dermed kan den nødvendige rensingsgraden oppnås ved kontinuerlig drift av en adsorber, hvor 10 sekvensielt installerte adsorbere fungerer, hver adsorber opererer i 48 timer, en adsorber i sekvensiell krets er slått av for overbelastning hver 0,3 time.

Beregning av lastevolumet til en adsorber, m3

wsb \u003d fads * Hads \u003d 96

Beregning av tørr kullmasse i første adsorber, t

Psb \u003d Wsb * Ysbsat \u003d 11

Kullforbruk, t / t

Зsb \u003d Wsbp / t2ads \u003d 0,23, som tilsvarer kulldosen

Dsb \u003d Зsb / qw \u003d 0,02

Renseanlegg for ionebytte

Ionbytterinstallasjoner bør brukes til dyp rensing av avløpsvann fra mineraliske og organiske ioniserte forbindelser og avsaltning. Avløpsvann som leveres til enheten skal ikke inneholde: salter - over 3000 mg / l; suspenderte faste stoffer - over 8 mg / l; COD skal ikke overstige 8 mg / l.

Kationbyttere: Al2- in \u003d 0,9 / 20 \u003d 0,0045 mgeq / l

ut \u003d 0,175 / 20 \u003d 0,00875mgeq / l

Anionitter:

Cl-in \u003d 752,6 / 35 \u003d 21,5 mg / l

ut \u003d 75/35 \u003d 2,15 mg / l

SO4 in \u003d 952,6 / 48 \u003d 19,8 mg / l

ut \u003d 40/48 \u003d 0,83mgeq / l

Kationbyttervolum

Wcat \u003d 24qw (SCenk-SCexk) / nreg * Ewck \u003d 0,000063m3

Arbeidets volumetriske kapasitet for kationbytteren når det gjelder det sorberte kationen

Ewck \u003d ak * Egenk-Kion * qk * SCwk \u003d 859g * eq / m3

Areal med kationbytterfiltre Fк, m2

Antall kationbyttere: to arbeidsfiltre, en sikkerhetskopi.

Lasthøyde 2,5 meter

Filtreringshastighet 8m / t

Kornstørrelsen på ionebytter er 0,3-0,8

Hodetap i filteret 5,5 m

Intensitet av vannforsyning 3-4 l / (s * m2)

Løsningens varighet 0,25 t

Regenerering bør utføres med 7-10% oppløsninger av syrer (saltsyre, svovelsyre)

Regenereringsløsningsstrømningshastighet Ј 2 m / t

Det spesifikke forbruket av ionisert vann er 2,5-3 m3 per 1 m3 filterbelastning

Volumet til anionveksleren Wan, m3 bestemmes på samme måte som volumet Wcat og er 5,9 m3

Filtreringsområde

Vifte \u003d 24qw / nreg * tf * nf \u003d 7.6

hvor tf er varigheten til hvert filter og er

tf \u003d 24 / nreg- (t1 + t2 + t3) \u003d 1,8

Regenerering av anionbytterfiltre bør utføres med 4-6% oppløsninger av natriumhydroksid, soda eller ammoniakk; det spesifikke forbruket av reagenset for regenerering er 2,5-3 mg * ekv. per 1 mg * ekv. sorberte anioner.

Etter at vannet er ionisert, er det tilveiebrakt filtre for rensing av dypt vann og regulering av pH i det ioniserte vannet.

Produksjon

I løpet av dette kursarbeidet ble jeg kjent med avløpsvannet til denne virksomheten, med deres egenskaper. Beregnet standardene for avløpsvannutslipp (SPDS). Basert på disse beregningene ble det gjort konklusjoner om hvilke stoffer det er nødvendig å rense avløpsvannet til denne virksomheten. Jeg valgte en ordning for avløpsrensing som er best egnet for disse farvannene, beregnet mekanisk renseanlegg for å fjerne suspenderte faste stoffer. Også biologiske og fysiske og kjemiske behandlingsanlegg ble beregnet. Etter tre typer rensing oppfyller vannet fra bedriften standardene og kan slippes ut i vannforekomsten.

Bibliografi

Forstørrede normer for vannforbruk og bortskaffelse av avløpsvann for ulike næringer - M: Stroyizdat, 1982

Avløp av bygder og foretak. Redaktør Samokhin V.N. - M: Stroyizdat, 1981

SNiP 2.04.03-85 “Kloakk. Eksterne nettverk og fasiliteter ”.

Små elver i Ukraina. Yatsik A.V.

Prosjektering av renseanlegg for avløpsvann. Referansebok til SNiP - M.: Stroyizdat, 1980

postet på

Lignende abstrakter:

Effekt og kinematiske parametere for stasjonen. Glidehastighet i kontaktsonen. Kontakt spenning på hjulets tannflate. Koeffisienten for ujevn lastfordeling. Beregning av inngrepskreftene og løkkeberegning av snekkedrevet.

Utvikling av rensingsteknologi fra galvanisk industri og beising. Beregning av teknologisk utstyr (de viktigste egenskapene til vannrenseanordninger) og utarbeidelse av et behandlingsopplegg. Utforming av slambehandlingsutstyr.

Utformingen av strukturskjemaet til det prefabrikkerte belegget. Beregning av et hulkjernepanel med forspenningsarmering for grensetilstandene til den første gruppen. Bestemmelse av anstrengelser fra design og standardbelastning og styrke på platen langs seksjonen normal til lengdeaksen.

Beltebånddrift, dens korte beskrivelse og betingelser for drift. Grunnleggende beregninger: kinematikk, lukket gir, sjakter, lagerholdbarhet, åpent gir, kobling med nøkkel, aksel med lav hastighet. Valg av koblinger

Generelle egenskaper ved produksjonsteknologien til "Spindel" -delen på en hydraulisk presse med en kraft på 8 MN, samt metoden for å bestemme størrelse, form og masse på arbeidsstykket. Funksjoner i valget av termisk modus for oppvarming, oppvarming og kjølesmede.

Rotasjonsplanet til hovedrotornavet. Bestemmelse av dreiemomentet til rotorens motstand og kraften som kreves for å skape et gitt trykk. Beregning av diameteren på tilbakeslagssonen. Bestemmelse av rotorens totale aksiale hastighet.

Beregning av vekten av tømmerdelene. Bestemmelse av hellingsvinkelen til seksjonen, for hvilken den normale og skjærspenningen er lik i absolutt verdi. Plotte seksjonen, beregne diameteren. Bestem utvekslingsforholdet fra inngangshjulet til bæreren.

Design sammensetningen av betong for hver av de tre sonene i en trykkhode-struktur som er plassert i et åpent reservoar.

Utvikling av en girkasse for overføring av dreiemoment fra en elektrisk motor til en arbeidsmaskin gjennom en clutch og kileremoverføring. Designe en girkasse for å kjøre en maskin eller for en gitt last og girforhold uten å spesifisere et bestemt formål.

Søk etter hovedrørledningen ved å beregne komplekse grener. Beregning av gjennomsnittlige hydrauliske skråninger i retningene fra begynnelsen av grenen til hver forbruker. Beregning av seksjoner av hovedveien. Hoder utviklet av pumper.

Bestemmelse av den elektriske motorkraften til transportstasjonen; kinematiske, kraft- og energiparametere til drivmekanismene. Beregning av kileremoverføring. Valg av hoveddrivenhetene til beltetransportøren: girkasse og girkobling.

Beskrivelse av beltetransportdrevet. Valg av elektrisk motor. Beregning av gir. Grov beregning av sjakter, valg av lagre. Den første skisseoppsettet til girkassen. Utforming av tannhjul og sjakter. Akselbelastningsordning i verdensrommet.

Valget av likeretterkrets, likeretterens hovedparametere. Transformatorspole med isolerte lednings primære og sekundære viklinger. Tyristorstrømverdier avhengig av nominell likestrøm. Beregning av effektiviteten til sveiseretteren.

Bestemmelse av mengden varmetap for fordampning, respirasjon og mekanisk arbeid. Den tillatte verdien av det generelle grunnleggende varmetapet. Beregning av termisk motstand av klespakker. Dannelse av en pakke med klær. Beregning av pakkestrukturen for hver seksjon.

Oppgave nummer 1

Objektiv: beregne avløpsvannets egenskaper, nemlig fortynningsforholdet, konsentrasjonen ved vanninntakspunktet, maksimal konsentrasjon i avløpet, maksimalt tillatt avrenning. Konstruer en graf over avhengigheten av konsentrasjonen av den skadelige komponenten, avstanden til stedet for vanninntaket.

Tabell 1. Inndataparametere

Løsningsalgoritme:

For å løse problemet må du først beregne den turbulente diffusjonskoeffisienten:

Det er vanlig å evaluere forholdene for utslipp av avløpsvann i et reservoar under hensyntagen til deres innflytelse på nærmeste vannbrukspunkt, hvor fortynningsforholdet bør bestemmes. Beregningen utføres i henhold til formelen:

Så mange faktorer, som tilstanden til elven, bankene og avløpsvannet, påvirker hastigheten på bevegelse av vannmassene og bestemmer avstanden fra stedet for avløpsvannet til punktet for full blanding. Utslipp av avløpsvann i reservoarer bør som regel utføres på en slik måte at det er mulig å blande avløpsvann med vann fra reservoaret på utslippsstedet.

Deretter er det nødvendig å bestemme hvor mye forurensning som kan slippes ut av bedriften for ikke å overskride standardene. Beregninger utføres bare for konservative stoffer når det gjelder den sanitære og toksikologiske indikatoren for tilgjengelighet. Beregningen utføres i henhold til formelen:

Hvor fra senior - den maksimale konsentrasjonen som kan tillates i avløpsvannet, eller nivået på rensing av avløpsvann der graden av forurensning ikke overstiger MPC etter blanding med vann i et reservoar ved vannoppgjørspunktet MPC - maksimal tillatt konsentrasjon.

Neste trinn er å beregne maksimal tillatt avrenning (MPD) ved hjelp av formelen:

Erstatt formel (10) til formel (15):

Vi erstatter formel (16) i funksjonen og får:

Tabell 4. Sluttverdier av fenolkonsentrasjon

Tabell 5. Sluttverdier av konsentrasjon av forskjellige stoffer

Konklusjoner:

Resultatene viser at i en avstand til vanninntaket L \u003d 200 m, er fortynningsforholdet 2,0067, og fenolkonsentrasjonen i vann vil være CB \u003d 9,95 mg / l, som er titalls ganger høyere enn MPC \u003d 0,35 mg / l. Konsentrasjonen av det skadelige stoffet bør reduseres, for eksempel ved bedre rensing av spillvann eller ved å redusere forbruket.

For at konsentrasjonen av fenol ved punktet for vanninntaket skal være innenfor MPC, bør konsentrasjonen i avløpsvann ikke overstige C st.pred. \u003d 0,9821 mg / l. Maksimal tillatt avrenning MPD \u003d 1,1785 mg / s.

Basert på resultatene av de beregnede dataene, ble en graf av fordelingen av fenolkonsentrasjon tegnet avhengig av avstanden mellom avløpsstedet for avløpsvannet og vanninntakspunktet. Grafen viser at i en avstand på mer enn 200 km, endres konsentrasjonen av fenol praktisk talt ikke - dette skyldes at fenol på så store avstander er maksimalt oppløst og ikke lenger kan oppløses enda mer. Det beste resultatet ved tilnærming er vist med et polynom av 6. grad.

Analysen av innhentede data viste også at konsentrasjonen av fenol i reservoaret aldri vil nå MPC, siden konsentrasjonen av det skadelige stoffet i avløpsvannet er for høy, og vannstrømmen i elven er for liten sammenlignet med strømmen av avløpsvann. Dette skyldes også at fenol er lite løselig og lettere enn vann.

Den avbildede grafen over løseligheten til forskjellige skadelige stoffer viser at kvikksølvsalter er mest løselige, og parafin er minst løselig. Dette skyldes sannsynligvis tettheten av stoffer (for parafin er det 800 kg / m³, for kvikksølv 13.500 kg / m 3), så vel som for løselighetskonstantene (for kvikksølvsalter er det omtrent 10-15, for parafin ca. 10 -20).

For å løse problemet og bygge grafer ble følgende programmer brukt: Microsoft Word, Microsoft Excel, MathCAD.

Svar på sikkerhetsspørsmål:

1. Kilder til vannforurensning:

a) Industri - masse og papir, oljeraffinering, jernholdig metallurgi, etc.

b) Landbruk - vanning av åker, avløpsvann er mettet med salter og kjemiske rester. stoffer, organiske rester fra gårder.

c) Husholdningsavfall - nesten alt vannet som brukes i bygder går til kloakken.

2. Fare for ubehandlet avløpsvann:

b) Avløpsvann kan inneholde kjemikalier som har en negativ effekt på levende organismer og skader biosfæren;

c) Innholdet av oppløst oksygen i avløpsvannet reduseres, noe som reduserer aktiviteten til putrefaktive bakterier og fører til vannlogging av området.

3. Betingelser for utslipp av industrielt avløpsvann i vannforekomster:

Etter utslipp av avløpsvann er en viss forverring av vannkvaliteten i reservoarene tillatt, men dette bør ikke merkbart påvirke dets levetid og muligheten for videre bruk av reservoaret som kilde til vannforsyning, til kultur- og sportsarrangementer, fiskeri og andre formål.

4. Kontroll over sedimentering og næringsnivåer:

I prosessen med rensing av avløpsvann, på luftingsstasjonene i Moskva, behandles 9000 m3 nedbør gjennom hele året. Alle sedimenter blir desinfisert. Av den totale nedbørsmengden går ca 3500 m3 til slambed. Inntil nå har hovedmetoden for desinfisering av slammet vært naturlig tørking i slamområder, hvor den ble tørket til et fuktighetsinnhold på ca. 80%, mens den reduserte i volum med 7 ganger.

5. Innsamling og behandling av avløpsvann:

Et sanitært avløpssystem forbinder alle avfallsrør fra vasker, badekar osv. I bygninger, akkurat som stammen til et tre forbinder alle grenene. Fra bunnen av denne "bagasjerommet" strømmer en blanding av alt som kom inn i systemet - de første utløpene, eller det opprinnelige avløpsvannet.

6. Forurensning av hydrosfæren med plantevernmidler:

Det er fastslått at mer enn 400 typer stoffer kan forårsake vannforurensning. Skille mellom kjemiske, biologiske og fysiske forurensninger. Blant de kjemiske forurensningene er de mest vanlige olje- og oljeprodukter, plantevernmidler, tungmetaller, dioksider og andre patogener, og fysiske radioaktive stoffer, varme osv. Biologiske forurensninger, som virus og andre patogener, og fysiske radioaktive stoffer, er svært farlige for vann. varme osv. Kjemisk forurensning er den mest utbredte, vedvarende og vidtrekkende. Det kan være organisk (fenoler, plantevernmidler osv.) Og uorganisk (salter, syrer, baser), giftige (arsen, en forbindelse av kvikksølv, bly, etc.) og ikke-giftige.